Различия

Показаны различия между двумя версиями страницы.

--- 7comp:4trans:start [2020/02/23 21:07]
staudio
+++ 7comp:4trans:start [2023/02/03 15:20] (текущий)
@@ Строка 1: / Строка 1: @@
 ===== Трансформаторы =====
-Программа расчета силовых трансформаторов:
+Программа расчета силовых трансформаторов:\\
+{{:7comp:4trans:450px-trans_50hz.jpg?200|}}\\
 [[https://audio-wiki.ru/DW/data/pages/Trans50.rar|Trans50.rar]]
+Трансформаторы серии ТС, размеры/габариты:\\
+{{7comp:4trans:габариты_тс_.jpg}}
+\\
+ТС-180 чертеж - https://meganorm.ru/Data2/1/4294743/4294743756.files/3.gif\\
+{{ :7comp:4trans:eilor-catalog.pdf | Каталог "железа" завода Эйлор (Израиль) pdf}}\\
+Размеры магнитопроводов типа "подкова" C-core:
+++++ Смотреть|
+{{:7comp:4trans:eil.jpg?direct|}}
+++++
+{{:7comp:4trans:vyh-sopr.png?direct|}}\\
+Расчет выходного сопротивления
+==== Выходные трансформаторы ====
+[[7comp:4trans:output| Обсуждение]]
+=== Коммутация вторичек ===
+Гэгэн писал:\\
+Лучше сделать так, чтобы все секции вторичной обмотки коммутировались и работали полностью на 4, 8, и 16 Ом.
+Леонид Пермяк неоднократно приводил на Форуме.\\
+Я называю это "Коммутация по Партриджу-Фельдшеру"\\
+ПЕРМЯК
+{{:7comp:4trans:secondary.jpg?direct|}}
+=== Мнения ===
+Комиссаров:\\
+\\
+Тут все достаточно просто.\\
+B=U*10E8/(4,443*F*Sc*N) (Гс)\\
+Допустим, у нас трансформатор 16 квадратов, приведенка 5К, и мы хотим снять 10Вт на частоте 20Гц.\\
+Индукция переменного тока для обеспечения линейности 0,4Тл.\\
+\\
+P=U^2/R\\
+U=SQR(10*5000)=223В\\
+=223*10E8/(4,443*20*16*N)\\
+\\
+Отсюда, N=3921 виток.\\
+Ну а дальше - надо посчитать, зазор, при котором эти 3921 виток дадут индукцию постоянного тока в диапазоне 0,6...0,7Тл и посчитать результирующую индуктивность и убедиться, что она не менее 40Гн. Лучше 50...60Гн. Если меньше - сердечник не подходит.\\
+На практике - на таком сечении получается хороший SE 5К 10..15Вт 100мА, вроде Tango X-5S.\\
+Количество витков первичной обмотки 4200..4500. Активное сопротивление 140..150Ом, масса трансформатора около 6кГ, пополам железо - медь.\\
+\\
+---
+  illarionovsp писал:
+  Ещё чуть про 3000 втк.
+  Поскольку известно, что трансформатор это компромисс, то встаёт вопрос: какой.
+  Больше витков - больше индуктивность, но
+  хуже кпд (у нас демократия. Пусть Евгений по-другому думает.
+  Пусть думает, что транс можно проводом диам. 0.12 мотать.)..
+Вы опять не туда палите :)\\
+Дело тут в Индукции переменного тока.\\
+То есть, по сути, в приведенном сопротивлении первичной обмотки.\\
+Вся пляска начинается от Лампы. Если мы выходную мощность получаем за счет Тока на низком напряжении - витков много не надо. Но нужен толстый провод.\\
+Если лампа с высоким внутренним, и мощность получается за счет высокого напряжения, тут без большого количества витков не обойтись.\\
+\\
+Т.е. задача ставится так:\\
+. Какое приведенное к аноду сопротивление?\\
+. Какая мощность на частоте 1000Гц?\\
+. До какой частоты мы мы хотим сохранить полную мощность?\\
+\\
+Дальше все зависит от того, какую индукцию сердечник "тянет" без искажений. Для SE на хорошем железе. это будет 0,4..0,5Тл.\\
+Количество витков это не "прихоть" это необходимость, вытекающая из расчета.\\
+  Карта писал:
+  На АП писали, больше параметров/информации не было.
+. Сложность в чем?
+. Что такое "качественно"?
+Ну во первых, он у вас вообще неправильно разрезан. На ТОРе делается один разрез, а не пополам.\\
+И вот этот разрез сделать строго нужной ширины и с нужной чистотой поверхности, и так чтобы пластины между собой не замыкались - задача не тривиальная.\\
+\\
+---
+\\
+  J.Impro писал:
+  Евгений, а Вы можете объяснить, показать преимущество низковольтных ламп
+  с точки зрения совместной работы с ТВЗ? Я много раз перечитал
+  пояснения Макарова к МГ
+Положим, 5Вт снимаем.\\
+С высоковольтной лампой транс 5К, напряжение на первичной обмотке (P=U^2/R) U=158В\\
+С низковольтной лампой транс 1,5К, напряжение U=86В.\\
+Это означает, что для одинаковой индукции надо вдвое меньше витков. Это проще.\\
+Но мне больше нравится звучание высоковольтных решений. Токи меньше, блоку питания легче, всему легче.\\
+\\
+---
+\\
+У них одна методика измерения для всех трансформаторов. И эти цифры при одном и том же постоянном токе, смотрите внимательнее. Особенно на NC-20.\\
+Буран, Вы подтвердили то, о чем я говорю.\\
+Большой сердечник, много витков, большой зазор (кстати - сколько?) - все линейно. Я выше и говорил про преимущество больших сечений на слабых сигналах в басу.\\
+А на аморфе - верно, все ровно, это свойство аморфа :)\\
+Моя прога говорит, что при зазоре 1мм (прокладка 0,5) падение индуктивности 11% от 35Гн.\\
+То же самое у Танго. Чем больше сердечник и зазор, тем меньше разница.\\
+И еще - 1Гц при полосе 20Гц - это 5%.\\
+А 1Гц при полосе 7Гц - это уже 14%.\\
+Это разные результаты. Так что, делая выводы, надо быть тщательнее.\\
+Иначе опять получается "на деревню дедушке".\\
+\\
+---
+\\
+Я тоже раньше думал, что введение постоянного подмагничивания решает проблему начальной проницаемости и падения проницаемости при снижении сигнала.\\
+Исследовал этот вопрос. Оказалось - немного выравнивает, но не кардинально. Петля сохраняет свою форму.\\
+Помогает только зазор.\\
+\\
+---
+\\
+Коэф. передачи по напряжению зависит только от соотношения числа витков в обмотках.\\
+И зазор с проницаемостью тут совершенно ни при чем.\\
+Важно то, что я вам всем пытаюсь объяснить вот уже несколько дней.\\
+\\
+ЗАПОМНИТЕ. Для звукового трансформатора, как для слабосигнального, так и выходного, важна прежде всего НАЧАЛЬНАЯ ПРОНИЦАЕМОСТЬ, а вовсе не максимальная.\\
+И исходя из НАЧАЛЬНОЙ ПРОНИЦАЕМОСТИ надо вести все расчеты. И при этом понимать, что на больших сигналах индуктивность будет расти, и оценивать при расчетах величины.\\
+\\
+Далее - введение зазора линеаризует сердечник, но при этом мало влияет на нужную нам начальную проницаемость.\\
+---
+. Напряженность переменного поля зависит от параметров сердечника, т.к. H=N*I/lc, а ток намагничивания I=U/Z=U/2pi*F*L, где L зависит от геометрии сердечника и динамически меняющейся величины - магнитной проницаемости.
+. С точки зрения работоспособности трансформатора необходимо обеспечить амплитуду переменной индукции в сердечнике трансформатора не более 0,5Тл на нижней граничной частоте, именно от этого приходиться "плясать".
+. Индуктивность рассеивания в выходных трансформаторах величина не значительная, т.к. количество витков вторичной обмотки мало, а инд. рассеивания первичной обмотки приводится ко вторичной через Ктр^2. В результате инд. рассеивания не имеет существенного влияния на полосу.
+. Увеличение зазора существенно линеаризует сердечник. При этом введение зазора мало влияет на начальную магнитную проницаемость, исходя из значения которой нам все равно необходимо рассчитывать трансформатор.
+Таким образом, уменьшение зазора приводит только к кажущемуся росту индуктивности на сильных сигналах, тогда как уже на 1/10 максимальной мощности индуктивность без зазора падает в десятки раз, соответствующим образом сужая полосу, и, чтобы избежать этого эффекта все равно приходится мотать количество витков, исходя из проницаемости 1000-2000, и зазор на эту величину не влияет.
+Наличие зазора и достаточного количества витков является необходимым условием для того, чтобы можно было снять с лампы заявленную мощность.
+Порядок расчета трансформатора таков приведу "быструю методику" из десяти пунктов.-
+. Задаем приведеное к первичной обмотке сопротивление нагрузки Z, нижнюю граничную частоту F и мощность на этой частоте P.
+. Вычисляем напряжение на первичной обмотке U=SQRT(P*Z). Для 300В, например, U=SQRT(7*3500)=157В
+. По формуле B=U*10E8/(4,443*F*Sc*N), задаваясь индукцией 0,5Тл, вычисляем Sc*N. Например Sc*N=U*10000/(4.443*F*B)=157*10000/(4,443*20*0,5)=35336
+. Выбираем сердечник, исходя из разумного количества витков, например, 16кв.см. потребуют намотать не менее 2208 витков.
+. Вычисляем зазор в сердечнике дельта=N*I*mu0/Bподм, или 1,8E-6*N*I. Для 300В дельта=1.8Е-6*2208*0,08=0,000031м=0,3мм
+. Вычисляем влияние этого зазора на проницаемость mu0/muзаз=(дельта*mu0/lc)+1. mu0 берем максимальную проницаемость из испытаний сердечника без зазора, для M4, например, 11000. lc для примера возьмем 260мм, дельта расчитана выше 0,3мм. Получаем (0,3*11000/260)+1=13.7. Расчетная проницаемость mu=11000/13.7=802
+. Вычисляем индуктивность L=mu0*mu*N^2*Sc/lc=1.256E-6*802*2208^2*0,0016/0,26=30Гн
+. Вычисляем снижение начальной индуктивности. по формуле из п.6. Берем mu0=2000, получаем (0,3*2000/260)+1=3.3 и начальную проницаемость с зазором mu=2000/3.3=606, что означает снижение индуктивности на малом уровне сигнала 802/606=1,32 раза и индуктивность трансформатора 30/1,32=22,3Гн.
+. Вычисляем реактивное сопротивление обмотки Z1=2piFL=2802Ом.
+. Осмысливаем результат - для того, чтобы получить "честный" трансформатор на 3,5К, желательно, чтобы Z1=Z=3500, т.е. желаемая индуктивность L=28Гн. Для того, чтобы получить такую индуктивность, надо поделить 28/22=1.27, затем умножить вычисленное ранее количество витков на это число, получится Nкорр=2208*1,27=2804, затем верниться в п.5. и вычислить корректированный зазор. Получается 0,4мм, т.е. прокладка 0,2мм. (ремарка - казалось бы, индуктивность должна быть квадратична виткам, однако вследствие того, что приходится увеличивать зазор, квадратичная зависимость для SE трансформатора превращается в пропорциональную).
+Как можно мотать Меньше? Только жертвуя индукцией переменного тока, или мощностью на нижней граничной частоте. Чаще всего на полную мощность считают не 20Гц, как мы это сейчас сделали, а 50Гц.
+Но на практике полученные 2800 витков не вызывают проблем.
+Далее можно приступать к конструктивным расчетам.
+\\
+---
+  Наблюдатель писал:
+  Остаётся загадкой, зачем же их секционируют...
+  или Вы этого не делаете?
+Есть еще распределенная емкость.
+Но этот вопрос опять же в выходных трансах не является проблемой, т.к. вторичная обмотка или является экраном для секций первичной или вообще не землится. Секционирование 3+2, а если 4000 и больше в певичке, то 4+3.
+\\
+  Наблюдатель писал:
+  Всё-таки секционируете. Не так, выходит,
+  и "незначительна" индуктивность рассеяния.
+Совместно с распределенной емкостью обмотки она дает резонанс. Поэтому страшна не инд. рассеяния, а ее взаимодействие с емкостью.
+---
+Далее, к вопросу о количестве витков, зазоре и индуктивности.
+В 2010-м году в моей статье была дана визуализация взаимосвязи этих параметров, т.е. поле, в котором можно выбирать комбинацию для конкретного сердечника.
+{{:7comp:4trans:trans-komissarov.jpg?direct&600|}}
+Приведу пример - сердечник 16 квадратов, индукция постоянного подмагничивания принята 0,7Тл.
+Как читать номограмму?
+Например, у нас ток ХХ 100мА.
+Выбираем на оси Х точку 100 и рисуем вертикальную прямую.
+Пунктирными линиями обозначено количество витков. Их можно задать любыми, провести между ними, подобно ВАХ.
+Я задаю от 1000 до 5000 с шагом 1000
+То есть - с током 100мА, если намотать 1000 витков - проводим от оси Х до продолжения салатовой пунктирной линии и из точки пересечения горизонталь на ось Y - на ней индуктивность. Получаем 10Гн. Сплошные линии - это зазоры. Ближайшая к точке, которую мы поставили - 0,2мм, ориентировочно 0,15мм.
+То есть - 1000 витков, 10Гн, 0,15мм зазор, 100мА.
+Если провести вертикаль выше, можно оценить, что меняется с увеличением количества витков, как растет индуктивность и как надо менять зазор.
+То же самое для любого другого тока.
+Любое значение будет работоспособно и обеспечит индукцию подмагничивания, заданную в поле ввода - в конкретном примере 0,7Тл.
+Вот такой способ визуализации взаимосвязи параметров, помогает правильно подходить к вопросам оптимизации.
+\\
+---
+\\
+\\
+У EL34 в триоде внутреннее сопротивление 910Ом, оптимальное сопротивление нагрузки Ra-a=5К, экв. сопр. генератора равно 1153Ом
+У EL34 в UL внутреннее сопротивление 1500Ом, оптимальное сопротивление нагрузки Ra-a=6К, экв. сопротивление генератора 2000 Ом
+У EL34 в пентоде внутреннее сопротивление 15К, оптимальное сопротивление нагрузки Ra-a=10К, экв. сопротивление генератора 3500 Ом.
+Именно поэтому пентодные УМ всегда охватывают ООС с катодной обмоткой или со вторичной обмотки от 12 до 30дБ - иначе искажения трансформатора чудовищные, и выходное сопротивление огромное, усилитель не способен контролировать АС.
+UL частично решает проблему, но все равно приходится вводить ООС, хоть и меньшей глубины, 6-12дБ.
+У пентода и UL есть одно преимущество - мощности больше, чем в триодном включении, примерно в два раза.\\
+---
+\\
+  Buran81 писал:
+  Вы можете объяснить популярно,что с того что для 100Гц
+  индуктивность опустилась? Вы же сами пишите что надо считать
+  начальную проницаемость а не максимальную
+  (и индуктивность даже в самой начале намагничивания
+  расчитана на самую низкую НЧ)
+Беда в том, что ток намагничивания сдвинут по фазе относительно активного тока. И даже небольшие изменения в АЧХ сильно сказываются на ФЧХ.
+На практике - если индуктивность трансформатора изменяется с частотой и уровнем сигнала, это очень хорошо слышно как окраска или недостаточность в определенных диапазонах.
+Поэтому, надо считать индуктивность и количество витков, исходя из начальной проницаемости.
+Кстати - именно слабосигнальную индуктивность измеряют LCR метры. И совершенно другие значения (в десятки раз) может выдавать метод "Ток ХХ от розетки".
+Но, считая индуктивность, исходя из начальной проницаемости (1000...2000), не получаем никакого выигрыша по виткам относительно того же самого ПЛ или ШЛ.
+Введение же самого небольшого зазора (0,04мм, к примеру) почти не влияет на начальную проницаемость, но существенно снижает Sh (см. формулу Партриджа). И, в результате, увеличив количество витков всего в 1,2...1,5 раза, получаем выигрыш по искажениям в 10 раз. Разве плохой бонус?
+Вот и все элементарные аргументы против неразрезных сердечников из материалов с низкой начальной проницаемостью, таких, как трансформаторная сталь.
+Существуют более "ровные" по кривой mu(В) материалы. Но у них низкая индукция насыщения, как правило, 1..1,5Тл. Они применимы в слабосигнальных тр-рах, в том числе и в виде ТОРов.
+Я Вам пытаюсь втолковать то, что описано еще в 1939-м году и подтверждается 80-ти летним опытом во всем мире.
+Но стереотипы, пришедшие с силовых трансформаторов, сильны.
+Зазор - это не вынужденная мера для борьбы с индукцией постоянного тока. Это инструмент для получения определенных параметров сердечника.
+Идеальной петлей гистерезиса является прямой отрезок. Именно такой она становится при введении зазора. Ширина петли гистерезиса - это гистерезисные потери, ее кривизна - это искажения.
+\\
+Искажения будут меньше с зазором. Это аксиома.
+Искажения обратно пропорциональны квадрату витков, т.е. в полтора раза больше витков - вдвое меньше искажения, при той же индукции и на том же сердечнике.
+Т.е. введение зазора значительно уменьшает Sh, пропорционально снижая искажения, и заставляет больше намотать, квадратично уменьшая искажения.
+Кроме того, термин "ток подмагничивания" некорректно применять к звуковым трансформаторам.
+Ведь I=U/2piFL
+Но получается тавтология, т.к. в этой формуле L зависит как от F, так и от U. Поэтому его применяют только к силовым трансформаторам, в которых U и F являются константами.
+\\
+---
+\\
+Дело в том, что емкость и Ls находятся в строгом противоречии.
+Для уменьшения Ls надо увеличивать ширину каркаса и уменьшать его высоту,
+Для уменьшения емкости наоборот, надо уменьшать ширину каркаса и увеличивать его высоту.
+Для уменьшения Ls надо уменьшать толщину прокладок между слоями и, главное, между секциями.
+Для уменьшения емкости надо увеличивать толщину прокладок.
+Уменьшение диаметра провода уменьшает Ls, но увеличивает емкость, и наоборот.
+Все, что уменьшает Ls, увеличивает емкость. Такова физика.
+----
+\\
+Карта:\\
+Увидел здесь расчет господина Манакова для 6п14п:
+\\
+Тор\\
+\\
+Сечение железа 7-8 кв.см\\
+Первичная обмотка 2 х 1800 витков, провод 0.2 - 0.22\\
+Вторичная обмотка 120 витков, провод 0.4 - 0.43\\
+Отвод на нагрузку 4 Ома от 80го витка.\\
+\\
+Порядок намотки:\\
+. 900 витков первички\\
+. 120 витков вторички\\
+. 900 витков первички\\
+. 120 витков вторички\\
+. 900 витков первички\\
+. 120 витков вторички\\
+. 900 витков первички\\
+Секции первичной обмотки соединяется последовательно.\\
+Секции вторичной обмотки-параллельно.\\
+При этом важно не ошибиться в количестве витков вторичных секций при намотке.\\
+Разное количество витков в секциях приводит к появлению выравнивающего тока, снижению КПД и индуктивности трансформатора.\\
+Излишне напоминать, что витки вторичной обмотки желательно располагать по всей окружности тора.\\
+\\
+Тор изготавливали:\\
+При напряжении на нагрузке 4 ома 0.7 вольта, тор 10 кв. см, 6п43п на выходе\\
+АЧХа получилась по -3dB от 5Гц до 40кГц...\\
+\\
+Отнес расчеты мотальщикам, сказал - сечение 10 кв.\\
+При ширине ленты 40 мм намотка транса возможна только на одном станке из всего парка.\\
+Предлагают изготовить образец с другой схемой намотки для снижения трудоемкости.\\
+\\
+----
+Boy\\
+\\
+fakel, если сделать катодную обмотку равной УЛ, то при подключении экранной сетки к плюсовой шине мы имеем две обратных связи. Ультралинейную, через экранную сетку, и обычную через первую. Это дает дополнительное снижение искажений.
+У меня есть однотактный усилитель на 6П14П с катодной обмоткой, которая представляет собой 22% от суммы анодная + катодная. (Оптимально 24% для пентодов)
+В таком виде лампа звучит лучше, чем в ультралинейном и лучше, чем в триодном. При выходной мощности близкой к пентодному режиму и демпфактору близкому к триодному (примерно 2.5). Причем при очень умеренных габаритах трансформатора (сечение ок. 4.5 кв.см), нижняя частота где-то 10-15 Гц. Это благодаря глубокой местной ОС, которая составляет примерно 18дб.
+Недостаток- довольно прилично уменьшается усиление выходной ступени. 2.5 раза против, кажется, 20. Требуется большее усиление от драйвера. Для получения максимальной вых. мощности от драйвера нужно 65-70 вольт амплитудного против 13 В в чисто пентодном.
+Также 6П14П заменялась на 6П18П и 6П43П с подбором режимов. Разницы в звучании абсолютно никакой. Оно очень нейтральное, без какого либо окраса. Т.е. глубокая обратная связь полностью невелирует различия ламп. Пробовалась даже очень старая 6П14П с сильными наплывами и ослабленной эмиссией. Результат тот же, в смысле на звуке это не отражается никак.
+В двухтактной схеме, например, это делает ненужным подбор ламп.\\
+К сожалению для тетродов оптимально 43%. Это превращает выходную ступени практически в катодный повторитель.\\
+Да, это все к тому, что не обязательно боятся обратной связи через экранную обмотку и гасить ее. Можно наоборот использовать ее с неплохими результатами.
+----
+Alex_Dnepr\\
+\\
+При заказе ТВЗ на ТОРах от намотчика требую следующее:\\
+. каждая обмотка (секция) должна быть намотана по всему сектору 360°. Если вторичка имеет отвод, то он берётся не от части сектора 360°, как делают некоторые намотчики, а каждая часть вторички укладывается на свои 360° (требуйте!), иначе испортите представление о ТОРе как ТВЗ (что, как видим, имеет место быть).\\
+. число секций - нечётное. Придерживаюсь следующей намотки: 1/6 I - II - 1/3 I - II - 1/3 I - II - 1/6 I. Секции первичек - последовательно, вторички - только в параллель. Цитата Д.Андронникова:\\
+"Необходимо помнить, что общее число секций первичной и вторичной обмотки должно быть нечетным, а крайние секции (т.е. непосредственно лежащая на каркасе и внешняя) должны принадлежать одной обмотке и иметь половинное число витков по отношению к внутренним секциям той же обмотки. Только в этом случае выполняется условие компенсации полей рассеяния соседних секций и индуктивность рассеяния будет соответствовать расчетной."\\
+Манаков на АП для ТОРов рекомендовал примерно тоже, только 1/4 I - II - 1/4 I - II - 1/4 I - II - 1/4 I и говорил, что разбаланс по токам покоя ламп в РР для ТОРа критичен не более чем для Ш или ПЛ (спорить с ним).\\
+Для тех, кто пользуется приборами, могу сказать, что ничего плохого в параметрах ТОРов намотанных как описано выше, не усматриваю. Для тех, кто утверждает, что ТОР не звука - аргументируйте с точки зрения физики, параметров или хотя бы уж изотерики (мало ли...))) иначе - разговор ни о чём.\\
+А по поводу ТОРов для SE - я заказывал у Сергея из Полтавы (Serg01). Обратитесь к нему. Дроссели тоже мотает. Один из результатов применения такого ТВЗ описан в моей недавней теме "Звучащие SE-решения" https://hi-fidelity-forum.com/forum/thread-180889.html
+----
+Svjatoslav\\
+\\
+При намотке виток к витку по внутреннему диаметру плотность намотки не только не страдает, но и максимальна.\\
+Так как в "пропуски" по наружному диаметру плавно, равномерно укладываются следующие слои. Рыхлость укладки станком примерно на 30% больше.\\
+Только при ручной укладке возможна надёжная, чётко послойная изоляция, минимально возможное напряжение между соседними витками, и участки витков не висят в воздухе.\\
+Станок фактически мотает тор в навал.
+----
+\\
+Василич\\
+\\
+Торы выходники всегда убивают все трансформаторы ТВЗ на всех других сердечниках и своей абсолютной симметричностью и малым активным сопротивлением первички и большой индуктивностью первички и малым диаметром витка и 100% использованием всей длины окружности бублика и ничтожным полем рассеивания (положили ТВЗ на ТС ,стягиваем одной шпилькой и ни каких наводок нет вообще)!!!! ТВЗ на ТОРе не требует большого секционирования. Первичка,вторичка со средним выводом и опять вторичка для двухтакта. Всё магнитное поле заключено между двумя вторичками включёнными последовательно.Все заводы мотают дросселя для БП и ТВЗ с разрезным сердечником для ОДНОТАКТОВ и для ДВУХТАКТОВ в том числе по вашему заказу с разрезным сердечником и цена ТОР ТВЗ с разрезным сердечникам одинакова как и с неразрезным и ТВЗ ТОР симметричной намотки тоже имеет одинаковую цену как и с обычной намоткой.Я применяю только симметричные ТВЗ и только ТОРы. При сравнении на усилителе однотакте на 300В лампе в котором установлен межкаскадник и выходник от Аудионоте намотанные серебряным проводом и стоившие бешеную кучу бабла и ТОРа ТВЗ 80 имеющего сердечник с зазором и мощность на частоте 50Гц 80ватт,последний не уступил по качеству воспроизведения и по измеренным параметрам усилителя ,ТВЗ серебряному Английскому. Ни кто не отличил звучит Английский ТВЗ за 1000 фунтов или ТОР стоимостью 14$. Так что выводы делайте после того когда сами попробуете ТОРы , правильно намотанные а не 8 секций первички и 8 секций вторички,у которого завал на ВЧ будет с 8 кГц уже. Больше 2-3 секционирования нельзя делать ТВЗ качественный. Пусть КПД упадёт на 2% но за то АЧХ и ФЧХ будут прекрасные.Кроме того полезно почитать литературу,где там на западе и в Америке давно провели сравнение и измерения параметров ТВЗ фирменных Танго,Вестерн и пр. и ТОРа ТВЗ, там измерениями и графиками разбили все сказки о резком насыщении ТОРа,искажениях и пр. Самое мягкое насыщение у ТОРа по сравнению с другими ТВЗ. Вся сложность намотки ТОРа была в том что нужны станки для намотки и поэтому только завод может намотать или сам челноком мудохаться 3 дня будешь,когда на обычных катушках ты за это время 20 ТВЗ намотаешь. Вот поэтому и распускаются сказки МОТАЛЬЩИКАМИ обычных ТВЗ о непригодности ТОРов. А Вячеслав Житомир,Сергей Полтава прекрасно мотают ТВЗ на ТОРах. Не хотите что б женщина мотала вам ТВЗ закажите у Сергея,мужчина намотает вам ТВЗ при чём грамотный специалист не чета всем вам,который собаку съел на намотке ТОРов,вам собирает усилители ламповые и сам испытывает на них сотни ТОРов,находя наилучший вариант. И Вячеслав съел собаку в этом деле,не первый год мотает ТОРы ТВЗ и женщины спецы покруче мужиков бывают. Мне они мотали абсолютно одинаковые 30 штук партию ТОРов ТВЗ. Ни какого разброса. Если первичка для двухтакта 42+42 ом плечи и индуктивность 70+70Гн то во всех так и есть! Балаболы вы!
+Будущее в HI-END только за ТОРами!
+---
+==== Список статей ====
+<catlist -displayList -columns:2 -noHead>

Аудио-википедия

Инструменты пользователя

Инструменты сайта

Различия

Инструменты страницы