Аудио-википедия

Эта страница только для чтения. Вы можете посмотреть её исходный текст, но не можете его изменить. Сообщите администратору, если считаете, что это неправильно.
===== Выходные трансформаторы =====

20 способов подключений трансформаторов, мощность, краткая субъективная оценка:\\
{{ :7comp:4trans:download_3.pdf |}}

И еще об этом же, включая подключение через катодную обмотку:\\
{{ :7comp:4trans:2018-11-09_vdv-2100-cfb_cfbh-applications.pdf |}}
==== Мнения ====


Марк Фельдшер

Ну, в методике, которой пользуюсь я, расчет приведенного сопротивления трансформатора идет по формуле r= (1-к.п.д.) x Ra — то есть, считая что к.п.д. транса ( большого) 95% ( малого — 90%)
как раз и получаем тот ключ, который и приводит Хрюн — «Rтр общ порядка 5 % от Rн – трансформатор
хороший, порядка 5-7% — приемлемый, 10 и более процентов – величины неприлично недопустимые со всех точек зрения».
Нечего возразить…

https://www.hi-fi.ru/audioportal/topic/323-apgreyd-mag-35/page/3/

---- 

Гэгэн

Raa в разных каскадах и режимах может быть разным при одном Ra. научимся отделять зёрна в здравом смысле…В-)
Давай разберёмся по порядку.
Есть Ra, которое расчитывается по ВАХ ламп и нагрузочной прямой.
Или при имеющемся трансформаторе, коэффициенту трансформации и Rн расчитываем Ra и Raа.
Для удобства расчёта не будем брать активное сопротивление обмоток.
Пример, Rн=8 Ом:
Имеем двухтактный трансформатор с общим коэффициентом трансформации — 40.
Для одного плеча Ктр — 20, отсюда, квадрат Ктр — 20*20=400, Ra=400*8=3200 Ом.
Raa трансформатора 40*40*8=12800 Ом.

Для РР триодного выходного каскада работающего в кл «А», Raa за счёт шунтирующего действия ламп плеч Raa уменьшается вдвое. То есть в кл «А» Raa этого транса будет 6,4к.

В кл «АВ и «В» при работе с отсечкой анодного тока Raa=12800 Ом.
Такое же Raa при работе тетродов-пентодов при их высоком внутреннем сопротивлении, намного превышающем сопротивление нагрузки, в любом режиме.

---- 

Расчёт Ra выходного трансформатора

Упрощённо:
Ra=K^2*Rн

Полный расчёт:
Ra=K^2*Rн+r1+K^2*r2
К — коэффициент трансформации
Rн — сопротивление нагрузки
r1 — активное сопротивление первичной обмотки
r2 — активное сопротивление вторичной обмотки

 
----
 

Гаврилов Валентин

Я для лампового компрессора два одинаковых трансформатора использовал для ФИ . Первички параллельно , а вторички со средней точкой . Правда ,трансики без зазора были . Искажения на выходе компрессора менее 0,1 % получились. Может такой вариант и для межкаскадного транса «прокатит»?
----
Пермяк

Валентин, разумеется, мотать ФИ-транс трифилярно нельзя.
Тут либо два трансформатора, как Вы пишете, либо один транс, но две лампы:

{{7comp:4trans:яяяяя.пыхтеев-1.png}}

Tommy

Канделев

Активное сопротивление первички (R1) обычно рекомендуется в учебниках и справочниках не больше 0,1Ra — в этом случае активные сопротивления нагрузки и обмоток трансформатора образуют резистивный делитель, вносящий небольшие потери полезного сигнала. Соответственно R1 влияет на показатель КПД выходного тр-ра и вносит свой вклад в выходное сопротивление усилителя. С точки зрения КПД было бы еще желательнее, чтобы вся сумма активных сопротивлений обмоток трансформатора, приведенных к первичке (R1+R2*N*N) не превышала 0,1Ra (здесь N — коэффициэнт трансформации).

ИМХО: Вместе с тем оно может оказывать влияние и на макродинамику усилителя в области низких частот. Так при близких значениях L1 трансформаторов она на слух ухудшается для варианта с большим R1 или с суммарным сопротивлением обмоток, приведенных к первичке (R1+R2*N*N).

Но при одинаковых L1 получение меньшего R1 требует применения провода большего диаметра и больших размеров сердечника, а число витков при этом хотя и уменьшается, но не так значительно. В результате возрастают паразитные индуктивность и емкости и ухудшается воспроизведение высших частот, что ухудшает динамику усилителя уже в области высоких частот. Т.е. требуется компромиссное решение.

Поэтому в большинстве «фирменных» выходных трансформаторов (современного промышленного изготовления) L1 обычно не превышает 18-25 H, но при этом остаются очень хорошие ВЧ. Указанной индуктивности в сочетании с рекомендуемыми к применению с данными трансформаторами лампами обычно достаточно для получения приемлимых для массовой акустики низших частот. Т.е. такой подход исходит из того, что ограничение воспроизведения этих частот осуществляется акустикой в большей мере чем усилителем, а улучшение фазовой характеристики усилителя в области низших частот при увеличении L1 с учетом фазовых сдвигов в источниках, акустике и КДП не так уж заметно улучшает звучание. Такой подход находит понимание у фирменных производителей также по экономическим соображениям: меньшее количество витков, меньшие размеры сердечников, меньший вес и т.д..
----
При конструировании выходных (и межкаскадных) трансформаторов для каскадов усиления SE возникают вопросы о соответствии расчетной и измеренной индуктивности первичной обмотки трансформатора ее фактической величине в реальном каскаде усиления SE. От последней зависят амплитудно-частотная АЧХ характеристика (в том числе нижняя частота пропускания) и фазо-частотная характеристика (ФЧХ) усилительного каскада.

Индуктивность прямо пропорциональна действующей магнитной проницаемости железа, которая входит в числитель формулы для расчета величины индуктивности. Остальные члены этой формулы (количество витков, сечение и длина силовой магнитной линии сердечника) определяются конструкцией трансформатора и для данного его конструктивного экземпляра неизменны, т.е. являются константами.

Необходимо учитывать, что введение зазора в сердечник значительно уменьшает магнитную проницаемость железа, указанную в справочниках (Мо), а действующая (без учета подмагничивания) магнитная проницаемость железа (M) становится при этом равной: M = Mo * Lж / (Lж + Mo * Lз),
где: Lж и Lз — соответственно длина магнитной силовой линии и величина зазора сердечника в мм.
Т.е. с введением зазора в сердечник индуктивность уменьшается, так как уменьшается действующая магнитная проницаемость железа, которая зависит как от материала сердечника так и величины зазора в нем.

Если мы захотим измерить индуктивность изготовленного или приобретенного трансформатора, то следует учитывать, что на результатах измерения индуктивности в зависимости от выбранного метода измерения и частоты, на которой производятся измерения, могут сказываться активное сопротивление и паразитные параметры катушки (емкость и индуктивность рассеяния). Но значительно большую погрешность при измерениях вносит отсутствие учета намагничивания сердечника постоянной составляющей тока (о чем ниже), так как подавляющее большинство современных бытовых радиоизмерительных приборов не предусматривают возможность таких измерений и прямое введение постоянного тока в измеряемые цепи способно вывести их из строя. В теории измерений есть схемотехнические решения, позволяющие ввести постоянную составляющую тока в измерительную цепь и тем самым измерить индуктивность с учетом этого фактора, но это отдельная тема.

Что происходит, когда мы устанавливаем трансформатор в реальный усилительный каскад SE. За счет постоянной составляющей анодного тока происходит намагничивание сердечника. Соответственно уменьшается действующая магнитная проницаемость железа (М) и в результате снижается фактическая индуктивность. Т.е. по мере роста величины постоянного тока (тока подмагничивания) фактическая индуктивность значительно уменьшается и происходит ухудшение АЧХ (в том числе рост нижней частоты пропускания) и ФЧХ каскада усиления. Ситуация с величиной индуктивности дополнительно «затуманивается» также свойствами железа: нелинейной зависимостью магнитного потока от постоянной составляющей тока в катушке и зависимостью магнитной проницаемости сердечника от частоты переменной составляющей тока. Поэтому в рассматриваемом случае фактическую индуктивность не просто определить расчетным путем. Проще ее рассчитать по фактически полученной нижней частоте пропускания в реальном каскаде усиления.

Сказанное выше относится и к другим индуктивностям со стальными сердечниками в цепях с постоянной составляющей тока: звуковым дросселям и дросселям фильтров питания.

из расчета 2А/мм2

{{7comp:4trans:provod.jpg}}

----
malyshev 

Здравствуйте! Вот каркас с центральной перегородкой,которая ставится чётко по центру и можно слегка «прихватить» суперклеем. Левая и правая часть обмоток трансформатора будут абсолютно одинаковы,а вот фазировать их надо будет «перекрёстно»(первички). Самая первая слева -с самой последней справа и так далее.Так будет самая широкая полоса.8-ми омные обмотки все параллельно.Количество секций первички для УЛ не менее 4х в кадом отсеке.Итого -8шт.(можно -10).

Каркас большой &#1

 
{{7comp:4trans:каркас-большой-1.jpg}}


Коллеги ! Вот такая раскладка для РР УЛ выходника нормальная будет ? Мне по ВЧ ,эдак, 35-45 кГц вполне достаточно будет . (Гаврилов Валентин)

Валентин , Нормально, не знаю, как 45, а 30 — возможно (Гэгэн)

{{7comp:4trans:art140j.jpg}}

Сергей А

И речь не только об омическом српротивлении , если не заметили.
Требование малой индуктивности вторички прямо намекает на паралелльное соединение вторичек.

---- 

Резвой

Ra=Rн/(Ктр*Ктр). Есть и более точная формула, но и этой достаточно

---- 

ХРЮН

Разрешить не Эксперту встрять в диАлог Эксперта и Консультанта …

Для РР в классе А первичка выходника считается на удвоенное по отношению к СЕ сопротивление. Т.е. транс дающий Raa=5 кОм нагружает каждую лампу (экранированную, неэкранированную-неважно) нагрузкой
2,5 кОм. Но, при переходе этого каскада через АВ в В каждая лампа окажется как-бы нагружена на 1/4 Raa, т.е. 1,25 кОм.(По человечески-
обычная ситуация, один взял отгул, другому приходится вкалывать за двоих в это время… -сорри, оговорка по Фрейду, началник в отпуске…)
По этой причине, хотя композитная линия нагрузки для РР остается прямой, для каждой лампочки отдельно она будет совсем непрямой, имеющей бОльший наклон в области смещений сетки около 0 и мЕньший — в области смещений у максимума (есессно, речь идет о мгновенных значениях). Кстати, в справочнике Терещуков это все есть, но как-то замылено…
----
ГЭГЭН

Причём здесь пентод-гептод и ОС?
Я же писал тебе-квадратичная зависимость.
Сделаю за тебя, если Пан сам не хце…
Первичная обмотка РР транса состоит из 2х половин.
Для простоты и удобства расчёта возьмём первичку 2х1600 вит, вторичку 80витков.
Сопротивление нагрузки 4 Ом. Приведём нагрузку.
Для половины обмотки 1600/80=20 Ra — 20х20х4=1600 Ом
Для всей обмотки 3200/80=40 Raa — 40Х40х4=6400 Ом
Ессно, я в расчёт не ввёл активное сопротивление обмоток, имхо, и так наглядно.
----
Курить взатяжку и не переставая. В-)
http://sergeev21.narod.ru/teo.htm
Главы по электровакуумным приборам из учебника Бодиловского.
Электронные усилители. Учебник Рамма.
Проектирование и расчет ламповых усилителей ЗЧ. Автор А.А.Ризкин

Дополнительно:
Электоронные лампы и их применение. Эплтон.
Усилители низкой частоты на лампах. Войшвилло.
Усилители электрических сигналов. Цыкин.
Трансформаторы НЧ. Цыкин
Усилительные устройства. Цыкин.
Каскодные усилители. Ложников и Сонин.
Электропитание радиоустройств. Белопольский.

----

==== Выходные трансформаторы на все случаи жизни (Шалин) ====


Алексей Шалин
13.01.2008, 11:00

Зная Ктр, считаем приведённое к требуемой нагрузке:
Скажем, Ктр = 16, Rн = 8 ом, тогда
Ra = 8*16*16 = 2048 ом
Измеряем активное сопротивление первичной и вторичной обмотки. Предположим, получилось 100 ом первички и 0,5 ома вторички.
Приведённое активное вторички также считаем через Ктр:
0,5*16*16 = 128 ом.
Теперь считаем Ra’ (которое «видит» лампа): 2048+100+128 = 2276 ом.После чего, зная измереннную индуктивность первички (скажем, 16 гн), ломаем голову: какую бы лампу использовать с данным трансом? 😉



ВЫХОДНЫЕ ТРАНСФОРМАТОРЫ  НА  ВСЕ  СЛУЧАИ  ЖИЗНИ.


Предыдущая версия статьи писалась ( вернее, КОМПИЛИРОВАЛАСЬ ) в жуткой спешке.

Впоследствии многими участниками форума были замечены разного рода несуразицы, как-то: несоответствие Ктр приведённому Ra, числа витков первички и вторички были неточны и пр.


Подняв все свои архивы (не расчётные, а намоточные – есть у меня такие), я всё уточнил, причесал, привёл в божеский вид.


Выкладываю ВТОРУЮ ВЕРСИЮ статьи, исправленную.

Теперь, как вы видите, она и называется по-другому J

 

Речь в этой статье пойдёт о том, как приготовить простые (несложные), но «приятные» трансформаторы из распространённого подручного (иногда и подножного) железа ипроводов доступных марок и диаметров.

 

Мне постоянно задают вопросы о намотке трансформаторов.

Чтобы как-то упростить ситуацию с ответами, которых от меня ждут иногда подолгу, я решил собрать из своих старых рабочих тетрадок все (ну или почти все) трансформаторные рецепты в одну кучу и выложить это в виде небольшой статейки.

 

Сначала, однако, разберёмся, какое железо является распространённым.

 

Я в своё время начинал с **ТС180 (ТС200, ТС250-2М), ТСШ170, ОСМ-0,16 (ОСМ-0,25; ОСМ-0,4)**.

Как показывает практика, ситуация с годами не изменилась (да и как она могла измениться, когда мы вынуждены «пережёвывать» остатки былой роскоши нашей советской промышленности), поэтому начинающие лампостроители используют вышеперечисленное железо в 99% случаев.

 

Ещё конечно надо дать  рецепт перемотки трансформаторов от Прибоя, которые при неплохом железе имели довольно бездарно намотанные катушки, могущие втиснуть в себя в полтора раза больше меди, чем на них намотано в оригинале.

 

Какие трансы реально намотать на всём этом железе?

 

А вот какие.

 

**Выходные трансформаторы на ТСШ-170.**

 

Это Ш-железо. Набор 30 х 60. То есть в чистоте чуть более 16-ти квадратов.

Окно 19 х 53 мм. Не очень большое ,  но нам хватит.

Габариты намотки – 17 х 50 мм.

Чаще попадаются ТСШ170 с толщиной пластин 0,5 мм, реже – 0,35 мм.

Для наших целей лучше второй вариант, но и первый никто не запрещает.

 

Итак, мотаем.

 

Выходной транс для **SE на  2 ком / 4; 8 ом**.
 

Первичка – 2340 витков проводом ПЭВ-2 диаметром 0,355 мм  в трёх секциях (5+10+5 слоёв по 117 витков в слое). R акт первички – 102 ома.

Вторичка – 160 витков (отвод от 113-го витка) проводом 0,55 мм в двух секциях. Два слоя по 80 витков, в каждой секции по две вторички в параллель. Всего – четыре запараллеленных обмотки. R акт вторички – 0,77 ома. Приведённое – 165 ом.

 

КПД = 86,5%.

 

Для чего применять такой транс – решайте сами.

У меня он работал с 6П42С в триоде.

Зазор  — 0,2 мм.

 

Выходник на **SE 6С33С**.
 

Если кто-то думает, что на ТСШ170 нельзя намотать выходной трансформатор на 6С33С или 6С18С, то это не так.

 

Первичка – 1050 витков провода ПЭВ-2  0,6 мм в трёх секциях (4+6+4 слоёв по 75 витков в слое.) R акт первички – 17 ом.

Вторичка – 100 витков (отвод от 71-го) проводом 0,93 мм в два слоя по 50 витков. Две параллельных секции. R акт вторички – 0,335 ома. R приведённое – 37 ом.

Приведённое к аноду сопротивление – 936 ом при восьми и четырёхомной нагрузке соответственно.

 

КПД = 94,2%.

 

Зазор при 200-250 ма – около 0,25 мм.

 

Индуктивность такого трансформатора около 4 гн, что является минимально допустимым, на мой взгляд, значением для 6С33С. Тем не менее, работать будет вполне неплохо. Попробуйте!

 

Выходной трансформатор для  **6П45С или 6С41С**.
 

Приведённое сопротивление – 1,31 ком.

 

Первичка – 1680 витков ПЭВ-2 0,425 мм, три секции (4+8+4 слоёв по 105 витков в слое).

R акт первички – 54 ома.

Вторичка – 138 витков  проводом 0,93 мм. Две секции по три слоя, в каждом слое 46 витков. Отвод для четырёх ом от 92-го витка, т.е. от конца второго слоя.

R акт вторички – 0,46 ома. Приведённое – 68 ом.

 

КПД = 90,7%.

 

Здесь надо сделать некоторое уточнение.

Если вторичка состоит из трёх слоёв, то отвод для четырёх ом удобно делать от конца второго слоя (0,667 обмотки близко к требуемым значениям 0,707).

Если же она состоит из четырёх слоёв, то отвод можно сделать от третьего слоя (0,75 обмотки также близко к 0,707).

Небольшая неточность приведённого к аноду сопротивления в данном случае не страшна, усилители-то у нас триодные, они легко переносят подобные «отклонения».

 

Зазор при 150 ма – около 0,2 мм, учитывая наличие технологического зазора.

 

Транс для **двухтактника на 6П36С**.
 

 

Хорошая лампа 6П36С. Недорогая и хорошо звучащая.

Вот для двухтактника на 36-х трансформатор с Ra-а = 6,85 ком на нагрузке 16, 8 и 4 ома.

 

Каркас делим средней щекой. Мотаем половины в разные стороны.

 

На каждой половине:

Первичка  — две секции по 560  витков (10 слоёв по 56 витков) провода ПЭВ-2 0,355 мм.

R акт первички – 98 ом.

Вторичка – между ними – 112 витков того же провода в два слоя, отводы от 56-го и 79-го витка для 4-х и 8-ми ом соответственно. 112 витков – для 16-ти ом.

Таких вторичек три в параллель на каждой половине.

R акт вторички – 0,88 ома. Приведённое – 352 ома.

Соединяем первичные обмотки перекрёстно-последовательно, вторичные – параллельно. Подробнее смотрите в монографии Г. Цыкина.

 

Итого на каркасе 2240 витков в первичной обмотке и 112 во вторичной.

Железо, естественно, собирается вперекрышку без зазора.

 

КПД – 93%.

 

Остаётся добавить, что такой выходник подойдёт для РР на ГУ50, 6С4С, 6П3С, Г807 и пр. лампах с внутренним сопротивлением 0,8 – 1,5 ком.

 

Простой выходной трансформатор на **3,6 ком  для
однотактников на тех же лампах (6С4С, ГУ50 и пр.)**

 

Первичка – 2400 витков ПЭВ-2 0,35 мм. Три секции по 5+10+5 слоёв, в каждом слое 120 витков. R акт – 108 ом.

Вторичка тем же проводом 120 витков, отвод для 4-х ом от 85-го витка. Две секции по четыре параллельных слоя. Всего восемь параллельных слоёв.

R акт вторички – 0,7 ома. Приведённое – 280 ом.

КПД – 89%.

 

И ещё один  выходной трансформатор для **однотактника**.
 

Кто-то скажет 2400 витков – мало. Согласен. Но ведь и сопротивление первички надо бы удерживать хотя бы в пределах 100 ом.

Вот ещё один вариант — компромиссный.

 

Первичка – 3120 витков провода ПЭТВ-2 0,315 мм. Три секции (6+12+6 слоёв по 130 витков в слое). R акт – 182,5 ома.

Вторичка – 113 витков ПЭТВ-2 0,41 мм, отвод от 80-го витка для 4-хомной нагрузки.

Две секции по шесть параллельных слоёв. Всего – двенадцать параллельных вторичек.

R акт вторички – 0,33 ома. Приведённое – 250 ом.

 

Приведённое к аноду сопротивление первички – 6,53 ком.

 

КПД = 93,4%.

 

Такой транс работал у меня с УО186 (Ri = 1,1 ком).

_____________________________________________________________________________

 

**Трансформаторы на ОСМах.**

 

Сначала разберёмся, какие  ОСМы нам подойдут.

 

Для выходников вполне применимы **ОСМ-0,16, ОСМ-0,25, ОСМ-0,4.

Для межкаскадников – ОСМ-0,1**.

 

Вот на них и остановимся.

 

Первое, чего, наверное, многие ждут.

 

**Межкаскадник на ОСМ-0,1 для ламп Ri < 2 ком.**
 

Это многократно опробованный вариант, так что смело мотайте!

 

Железо ШЛ 25 х 40. Чистая площадь сечения – 9 квадратов, межкаскаднику хватает.

Первичка: 2394 витка ПЭВ-2 0,23 мм. Четыре секции , 3+6+6+3 слоёв по 133 витка в слое.

Вторичка: 2394 витка того же провода. Три секции, 6+6+6 слоёв по 133 витка в слое.

Активное сопротивление обмоток – по 164 ома.

 

Зазор при токе 20-40 ма – около 0,02-0,03 мм.

Если ток 10-12 ма можно вообще обойтись без зазора. Технологический зазор спасёт железо от насыщения в этом случае.

 

Ставьте на раскачку ГМ70 и слушайте себе на здоровье.

 

Короткий список ламп, могущих работать с этим трансом:

6С15П, 6С45П, 6Э5П, 6Э6П, 6Н6П (триоды параллельно), 6Н30П (каждый триод отдельно), 6П15П, 6П9, 6Ж52П, 6Ж43П и пр. Можете сами дополнить этот список.

 


Теперь выходные **трансформаторы на ОСМ.**

 

**ОСМ-0,16.**

 

Это ШЛ 32 х 40.

Чистое сечение – 12,2 квадрата. Немного, конечно.

И окошко у него небольшое. Габариты намотки – 15 х 50 мм.

Но кое-что намотать на нём всё-таки можно.

 

Выходник для **SE 6С4С, Ra = 4,64 ком.**
 

Первичка: 2520 витков ПЭВ-2 0,35 мм. Три секции, 5+10+5 слоёв по 126 витков в слое.

Rакт первички – 96 ом.

Вторичка: 108 витков (отвод от 76-го) проводом ПЭВ-2 0,43 мм. Две секции по четыре параллельных слоя. Всего восемь параллельных обмоток.

Rаки вторички – 0,35 ома. Приведённое – 188 ом.

 

КПД транса – 94%.

 

Зазор – не более 0,1 мм.

 

Как-то для безобразно «кривой» рефлекторовской трёхсотки мне пришлось намотать транс 8,5 ком / 5,4 ома, чтобы она могла хоть как-то справляться с акустикой «AN-zero2».

Первичная обмотка на таком же железе была тоже 2520 витков, а вторичка – 65 витков ПЭВ-2 0,71 мм, шесть слоёв в параллель. Если кому нужен такой «экстремальный» вариант – пожалуйста.

 

 

Трансформатор для **SE 6П42С, Ra = 1,6 ком / 4 и 8 ом.**
 

Люблю я лампу 6П42С в триоде. Ничего для неё не жаль, даже провода ПЭЛШО.

 

Вот смотрите.

 

Первичка: 2160 витков ПЭЛШО 0,355 мм. Три секции, 5+10+5 слоёв по 108 витков в слое.

Rакт первички – 78 ом.

Вторичка: 162 витка ПЭВ-2 0,87 мм. Две секции по три слоя, в слое 54 витка. Отвод на четыре ома от 108-го витка, т.е. от конца второго слоя.

Обе секции вторички параллелятся.

Rакт вторички – 0,5 ома. Приведённое – 88,9 ома.

 

Зазор – 0,15 мм при токе 150 ма.

 

КПД = 89%.

 

Провод ПЭЛШО имеет отличные звуковые свойства, стоит попробовать, потом  на обычный ПЭВ не «пересядете».

 

**ОСМ-0,25.**

 

ШЛ 32 х 50 – 70.

Габариты намотки 66 х 17 мм.

 

Как-то судьба немного меня с этим железом сводила.

Вот только пару приличных выходных трансов на нём я обнаружил в своих записях.

 

Выходной транс **на 300В. Ra = 4,32 ком / 4 и 8 ом.**
 

Первичная обмотка: 3240 витков ПЭВ-2 0,355 мм. Три секции, 5+10+5 слоёв по 162 витка в слое. Rакт первички – 135 ом.

Вторичная: 144 витка ПЭВ-2 0,85 мм в два слоя, 72 витка в слое, отвод от 102-го витка.

Четыре таких вторички в параллель. Rакт вторички – 0,25 ома. Приведённое вторички – 127 ом.

 

КПД транса = 93,7%.

 

Индуктивность такого трансформатора около 45 гн, что позволяет услышать довольно низкий бас с ламп, подобных 300В, ГУ50, 6С4С, EL34 и пр.

 

Зазор – около 0,1 мм для 100 ма тока.

 

Выходник для **SE 2 х 300В. Ra = 1,85 ком / 4 и 8 ом.**
 

Был случай, когда просили меня выкачать 20 вт с двух  300В в однотакте. Пришлось городить вот такой транс.

 

Первичка: 2600 витков. Три секции, 5+10+5 слоёв по 130 витков проводом ПЭВ-2 0,45 мм.

Активное сопротивление первички – 62 ома.

Вторичка: 180 витков (с отводом от 127-го витка) в двух слоях по 90 витков проводом ПЭВ-2 0,69 мм. Две секции по две (всего четыре) параллельных вторички.

R акт. вторички – 0,48 ома. Приведённое – 100 ом.

 

КПД транса – 91%.

 

Зазор для тока 200 ма – ориентировочно 0,2 мм.

 

 

 

Теперь подобрались к железу** ОСМ-0,4.**

 

ШЛ 40 х 50 – 72. Габариты намотки – 23 х 68 мм.

 

Этого-то я тонны перемотал!

Ничего так железо, довольно удобное во многих отношениях.

 

Выходной трансформатор для **SE 300B. Ra = 5,25 ком / 16, 8 и 4 ома.**
 

Когда надо получить большую линейность, высокий демпингфактор и низкий бас, мотайте такой транс.

 

Первичка: 3312 витков ПЭВ-2 0,41 мм. Четыре секции, 4+8+8+4 слоёв по 138 витков в слое. Rакт. первички – 108 ом.

Вторичка: 188 витков ПЭВ-2 0,6 мм в два слоя по 94 витка в слое. Отвод на 8 ом от 133-го витка, на 4 ома – от 94-го витка, т.е. от конца первого слоя. Три секции по две таких вторички в параллель, всего шесть параллельных вторичек.

Rакт. вторички – 0,48 ома. Приведённое – 150 ом.

 

КПД – 95%.

 

Зазор – 0,1 мм.

 

Индуктивность такого трансформатора – около 60 гн позволяет его использовать даже с ГМ70, надо лишь позаботиться о киловольтной изоляции.

 

Выходник на **ГМ70. Ra= 5,91 ком / 16 и 6 ом.**
 

Первичка та же, что и в предыдущем варианте: 3312 витков ПЭВ-2 0,41 мм. Но в пяти секциях, 3+6+6+6+3 слоёв по 138 витков в слое. Rакт  — те же 108 ом.

Вторичка: 176 витков (отвод от 108-го) в два слоя проводом ПЭВ-2 0,65 мм по 88 витков в слое. Никто не запрещает сделать отводы на 4 ома от 88-го витка и на 8 ом от 125-го.

Я просто ограничен был техническим заданием своего друга, для которого мотался этот выходник. А у него одна акустика – довольно «кривая»  B&W604, зато другая – роскошный 300-литровый ПАС на  4А32. Вот потому и 6 и 16 ом.

Вторичных обмоток четыре секции по 1+1+2+2 обмотки, соединены параллельно.

Всегошесть параллельных секций.

Rакт. вторички – 0,38 ома. Приведённое – 137 ом.

 

КПД транса – 95,8%.

 

Зазор для ГМ70 при токе 130 ма – 0,12 мм.

Вообще при выставлении зазора смотрите на осциллограф.

Когда синус на большой амплитуде менее всего искорёжен – это правильный зазор!

 

Трансформатор для **SE 6С33С. Ra = 1 ком / 8 и 4 ома.**
 

Трансформатор для такой низкоомной лампы тоже должен быть весьма низкоомным.

Вот вариант на ОСМ-0,4.

 

Первичная обмотка: 1104 витка ПЭВ-2 0,89 мм. Три секции, 4+8+4 слоя по 69 витков в слое. Rакт первички – 7,6 ома.

Вторичная обмотка: 100 витков ПЭВ-2 1,25 мм в два слоя по 50 витков в слое. Отвод от 71-го витка. Две таких вторички укладываются между тремя первичками и параллелятся.

Rакт вторички – 0,175 ома. Приведённое – 21,3 ома.

 

КПД транса – 97%. Однако, это не предел. Его можно ещё повысить, если правильно распределить доли приведённых сопротивлений первички и вторички в КПД транса.

 

Зазор – 0,25 мм.

 

Такой  выходник подойдёт и для двух параллельных 6С41С или ЕС360.

 

И ещё **SE ГМ70. Ra = 6,72 ком / 8 и 4 ома.**
 

Всё-таки индуктивность для ГМ70 должна быть большой. Вот вариант на 85 гн в первичке, но почти на грани фола по её активному сопротивлению (170 ом).

 

Первичка: 3888 витков ПЭВ-2 0,355 мм. Секций пять, 3+6+6+6+3 слоёв по 162 витка в слое. Rакт первички – 170 ом.

Вторичная обмотка: 138 витков провода ПЭВ-2 0,89 мм в двух слоях по 69 витков в каждом. Отвод от 98-го витка. Четыре таких вторички располагаются между пятью первичками и соединяются параллельно.

Rакт вторички – 0,24 ома. Приведённое – 190 ом.

 

КПД – 94,6%.

 

Зазор – 0,15 мм.

___________________________________________________________________________

 

Хватит о железе ОСМ.

Перейдём к ещё более «народному» варианту – **ТС180.**

 

Это железо двухкатушечное, ПЛР 21 х 45.

Чистых 8,8 квадратов сечения.

Плюс весьма вместительные катушки.

 

Посмотрим, что можно на них намотать.

 

Первым делом напрашивается выходной трансформатор для РР.

 

Выходник для **РР Г807. Ra-а = 8,34 ком / 8 ом.**
 

Первичка: 4560 витков ПЭВ-2 0,31 мм. Rакт первички – 190 ом.

Вторичка: 144 витка ПЭВ-2 1,00 мм. Rакт вторички – 0,145 ома.

Приведённое – 145 ом.

 

На каждой катушке:

Четверть первичной обмотки – 1140 витков. Пять слоёв по 228 витков в слое.

Половина вторичной – 72 витка. Четыре слоя в параллель.

Ещё четверть первичной – 1140 витков. Пять слоёв по 228 витков.

 

Обмотки первички соединяются перекрёстно-последовательно,

вторички – последовательно.

 

КПД транса – 96%.

 

Этот трансформатор играл отличный бас. Кому такой нужен – пожалуйста!

Имейте в виду, что интересным вариантом будет запараллеливание первичек.

Тогда можно экспериментировать с Rа-а в широких пределах.

 

Транс для **РР 6П45С. Ra-а = 1,8 ком / 8 и 4 ома.**
 

Первичная обмотка: 3400 витков ПЭВ-2 0,415 мм. Четыре секции по 5 слоёв, 170 витков в каждом слое. Rакт первички – 82 ома.

Вторичная: 240 витков ПЭВ-2 0,95 мм в трёх слоях по 80 витков. Отвод на 4 ома от 160-го витка, т.е. от конца второго слоя. Rакт вторички – 0,54 ома. Приведённое – 108 ом.

 

Коммутация обмоток такая же, как и в предыдущем варианте.

 

КПД транса – 89,4%.

 

Из двух ПЛ-сердечников можно собрать один ШЛ.

Если проделать это с ТС180, то получим

ШЛ42 х 45 — 85 со здоровенным окном – 27 х 85 мм.

Габариты намотки – 25 х 80 мм.

 

Вот два SE транса на таком железе.

 

Выходник для SE **ГМ5Б. Ra = 4,46 ком / 8 и 4 ома**.
 

Первичка: 2700 витков ПЭВ-2 0,55 мм. Три секции, 5+10+5 слоёв по 135 витков в слое.

Активное сопротивление первички – 55 ом.

Вторичка: 116 витков на 6 ом, отвод для четырёх ом от 83-го витка. Провод – ПЭВ-2 диаметром 0,65 мм. Две секции вторички, в каждой по шесть (всего двенадцать) параллельных слоёв. Активное сопротивление вторички – 0,13 ома.

Приведённое – 72 ома.

 

КПД – 97,1%.

 

Зазор – около 0,12 мм для тока 130 ма.

 

Транс для **SE 300В. Ra = 4 ком / 16, 8 и 2 ома.**
 

У этого трансформатора не совсем привычная вторичка, но такие «ответвления» были продиктованы имеющейся акустикой и конструктивно оказались вполне удобны.

 

Первичная обмотка: 3600 витков ПЭЛШО 0,4 мм. Три секции, 6+12+6 слоёв по 150 витков в каждом слое. Rакт первички – 125 ом.

Вторичная обмотка: 228 витков (отводы от 152-го витка на 8 ом,) проводом ПЭВ-2 0,96 мм. Мотается в три слоя по 76 витков в слое. Четыре таких параллельных вторички в двух секциях. Активное сопротивление вторички – 0,37 ома, приведённое – 93 ома.

 

КПД – 94,5%.

 

Зазор – 0,15 мм для тока 100 ма.

 

 

Был сделан ещё один клон этого трансформатора для лампы **ГМ70.**

Вот такой:

Ra = 4,67 ком / 8 ом.

 

Первичка – 3600 витков провода ПЭВ-2 диаметром 0,47 мм.

Четыре секции — 4+8+8+4 слоёв по 150 витков в слое.

Активное сопротивление первички – 92,5 ома.

 

Вторичка – 152 витка провода ПЭВ-2 диаметром 0,96 мм в два слоя по 76 витков в слое.

Три секции по две параллельных вторички в каждой секции.

Всего шесть запараллеленных вторичек.

Активное сопротивление вторички – 0,165 ома, приведённое – 92,5 ома.

 

КПД этого транса – 96%.

 

Интересно:

«Коэффициент качества по Бурцеву» данного выходника –

12000 х 92,5 / 1500 + (1500+92,5)/(6,28 х 0,577) = 1180.

Что соответствует оценке «хорошо» в его критерии качества J

 

 

 

Ну и напоследок, как я и обещал, вариант перемотки прибоевского трансформатора, при котором он из «прибОйца» превращается в «прибойцА».

 

**РР-транс для 6П42С** в чистейшем классе «А». Ra-а = 3,81 ком / 16, 8 и 4 ома.
 

Первичка: 3724 витка ПЭВ-2 0,45 мм. Rакт – 82 ома.

Вторичка: 248 витков ПЭВ-2 1,00 мм в четырёх слоях по 62 витка в слое. Отводы от 186-го и от 124-го витков. Rакт – 0,55 ома. R приведённое вторички – 124 ома.

Секции на каждой катушке такие:

931 виток первички,

вся вторичка,

931 виток первички.

 

Коммутация первичной обмотки перекрёстно-последовательная, вторичной – параллельная.

 

КПД транса – 94,6%.

 



Вот, пожалуй, и все основные варианты трансформаторов на распространённом железе.

 

Многие трансы остались за бортом данной статьи по причине либо излишней компромиссности  (например, межкаскадники на ТС-60 от ВМ-12, которые я ставил своим друзьям вместо проходных конденсаторов, потому что эти трансы имеют минимальный габарит – ШЛ 20 х 32 — и способны не только вместить в себя более-менее удобоваримый межкаскадный трансформатор, но и втиснуться на место убранного конденсатора) , либо по причине меньшей распространённости железа (парафазные трансформаторы на ТС70, ТС80, ТС100, выходник на ТБС-0,25 – ШЛ 32 х 64), либо просто сложные для повторения (например, многовитковые межкаскадники с хитрым секционированием многочисленных обмоток).

 

Но и двадцати перечисленных вариантов вполне достаточно, чтобы смело приступать к различным ламповым проектам.

 

Одним словом, мотайте трансформаторы, друзья!

И пусть Квортрупы, Саутеры и Сакумы завидуют нам!

 

Удачи!

 

 

Алексей Шалин.

4 декабря 2005 года.

 

P.S. Уже готова ещё одна статья с описанием двух десятков трансформаторов, расчитанных и изготовленных мной для участников форума. Уже скоро J

 

==== Выходные трансформаторы на все случаи жизни-2 ====
 

Вот и выходит продолжение (сиквелл) моей статьи о выходниках.

За это время мною были намотаны и рассчитаны множество трансов.

Наиболее интересные и удачные я выкладываю здесь, для облегчения жизни участникам форума, желающим самостоятельно изготовить выходные трансформаторы для своих усилителей.

 

Некоторые трансы снабжены «коэффициентом хорошести по Алексею Бурцеву», по поводу коего (коэффициента, а не Алексея, конечно) на форуме велась бурная дискуссия.

Я считаю, что данный показатель хорошо отражает субъективное восприятие характера басового диапазона выходного трансформатора и имеет право на существование, пусть даже в виде некоей обезличенной «попугайской» величины.

 

Словом, читайте и мотайте, друзья! J

 

Транс № 21 для **6П36С.**

 

3,32 ком / 8 ом.

 

Транс на железе выходника от прибоя  ПЛ25 х 50.

Первичка 2480 витков провода ПЭВ-2 диаметром 0.44 мм, 4 секции по две на каждой катушке (5+5 слоёв по 124 витка в слое)

Вторичка 124 витка провода ПЭВ-2 диаметром 0.44 мм, 2 секции по десять слоёв в параллель. Обе секции также параллелятся.

Активное сопротивление первички — 60 ом ;

Активное вторички — 0.15 ома , приведённое – 60 ом.

 

КПД = 96,4%.

 

 

Транс № 22 для SE на **6П42С.
**
 

2,1 ком / 8 и 4 ома.

 

Железо — ОСМ-0.4

 

ШЛ40 х 50.
Первичка — 1600 витков (400+800+400) провод 0,6 (0,65) мм.

Активное сопротивление первички – 25,6 ом.
Вторичка — 100 витков  провода 0,6 (0,65) мм. 12 слоёв в параллель.

Отвод  на 4 ома от 71-го витка.

Активное сопротивление вторички – 0,125 ома, приведённое – 34 ома.

КПД = 97,2%.

 

Этот транс подойдёт также и для 6П45С, 6С41С, ЕС360.

 

 

 

Транс № 23.

 

Транс для **6С41С на ОСМ-0.25**

Железо — ШЛ32 х 50.

 

Первичка 1752  (438+876+438) витка ПЭВ-1 диаметром 0.41 мм.
Вторичка 110 витков проводом ПЭВ-1 диаметром 0.53 мм.

Десять таких слоёв вторички в параллель.

Активное сопротивление первички – 53 ома, вторички – 0,2 ома, приведённое – 51 ом.

 

Ra = 2134 ома.

КПД = 95,1%.

 

 

Транс № 24.

 

Транс на Ш36 х 50 для 2 х **6С19П.**

 

2,53 ком / 8 ом.

 

Габариты намотки – 50 х 16 мм.

 

Первичка: 1568 витков провода 0,45 мм по 98 витков в слое.

Три секции — 392 + 784 + 392 витка (4+8+4 слоя).

 

Вторичка — 90 витков провода 0,5 мм в один слой.

Две секции по пять таких слоёв в параллель, всего десять запараллеленных слоёв.

 

Активное сопротивление первички – 42 ома.

Активное сопротивление вторички – 58 ом.

 

Такой транс  имеет КПД = 0,96.

 

Изоляция между слоями — 0,05 мм бумага, между секциями — 0,3 мм фторопласт.

 

Немагнитная прокладка — 0,12 мм.

 

 

Транс № 25 для **6С33С.**

1067 ом / 8 ом.
Железо Ш40 х 60 с окном 40 х 100 мм.

Габарит намотки – 37 х 95 мм.

Первичка — 1710 витков провода ПЭВ-1 0,93 мм диаметром.
3+6+6+3=18 слоёв по 95 витков в каждом слое.
Активное сопротивление первички 13,4 ома.

Вторичка — 150 витков (75 витков в одном слое, всего два слоя в каждой секции вторички) провода диаметром 1,16 мм.
Три секции по (2+2+3) вторички в каждой секции.
Все три секции в параллель.
Активное сопротивление вторички – 0,18 ома, приведённое – 13,9 ома.

КПД данного транса – 97,4%.

Изоляция межслойная — 0,02 мм, межсекционная — 0,5 мм.

 

КК (коэффициент качества по Бурцеву) –

12000 х 13,4 / 160 + (160+13,4) / (6,28 х 0,19) = 1150

 

 

Транс № 26 для **300В.**

 

3,48 ком / 16 и 8 ом.

Железо от ОСМ-0,4 – ШЛ40 х 50 – 72.

 

Первичка:

2600 витков в двадцати слоях (5+10+5) по 130 витков в слое проводом ПЭВ-2 0,45 мм.

 

Вторичка:

180 витков для 8 ом, с отводом от 127-го витка на нагрузку 8 ом.

Мотать в два слоя проводом ПЭВ-2 0,69 мм по 90 витков в слое.

Между секциями первички надо расположить три запараллеленных вторички, т.е. всего шесть запараллеленных вторичек.

 

Активное сопротивление первички – 72 ома; активное вторички – 0,35 ома, приведённое – 73 ома.

 

КПД такого транса – 95,8%.

 

 

Транс № 27 для **ГМ70.**

 

Железо от ОСМ-0,4 – ШЛ40 х 50 – 32.

 

Ra = 8,05 ком. Rн = 8 ом.

 

Первичка:

3840 витков провода ПЭТВ-2 диаметром 0,355 мм  в 3+6+6+6+3 слоях по 160 витков в слое. Активное сопротивление первички – 183 ома.

 

Вторичка:

124 витка, провод ПЭВ-2 диаметром 0,47 мм, в четырёх секциях  4+4+4+4 слоёв в параллель. Активное сопротивление вторички – 0,2 ома, приведённое – 192 ома.

 

Изоляция межслойная – бумага 0,02 мм, межсекционная – бумага+фторопласт, общей толщиной 0,25 мм.

 

КПД – 95,3%.

 

Зазор – 0,28 мм.

 

 

Транс № 28.

 

**Межкаскадник**.

 

Набор железа — Ш32 х 50.

Габарит намотки — 45 мм х 14 мм.

Первичка — 0,28 мм без лака.

140 витков в слое. 2+4+8+4+2.

Всего 5 секций, 20 слоёв, 2800 витков.

 

Вторичка — 0,28 мм без лака.

140 витков в слое. 5+5+5+5 слоёв.

Всего 4 секции, 20 слоёв, 2800 витков.
Изоляция межслойная — 0,02 мм бумага, межобмоточная — 0,2 мм полистирол (на
крайний случай тоже бумага).

Такой транс можно будет НЕ ШУНТИРОВАТЬ по вторичке, что благоприятно
скажется на звуке.

С 6Ж4 расчётная полоса — 8 гц — 65 кгц по -3 дб.

Немагнитная прокладка — 0,025 мм.

 

Транс № 29

 

Для **SE на двух 6С19П в параллель.**

 

Железо ШЛ32 х 40 от ОСМ-0,16

 

первичка 1824 витка (456+912+456) проводом 0,38 мм диаметром,

вторичка — 159 витков (на 16 ом) проводом 0,89 мм в три слоя по 53 витка, от второго слоя можно сделать отвод на 8 ом.

Две таких вторички в параллель.

Активное сопротивление первички – 60 ом, активное вторички – 0,45 ома, приведённое – 60 ом.

 

КПД –  94,6%.

 

Ra = 2225 ом.

 

 

Транс № 30 для **SE на 6П36С (Ri = 650 ом)**

 

3 ком / 8 и 4 ома.

 

Железо ШЛ32 х 40 – 56  от ОСМ-0,16.

 

Первичка – 440+880+440 витков ПЭТВ-2 диаметром 0,41 мм.

Вторичка – 93 витка (отвод от 66-го) проводом ПЭВ-2 диаметром 0,47 мм.

Две секции по 4 параллельных слоя. Всего 8 параллельных слоёв.

Активное сопротивление первички – 51 ом, вторички – 0,23 ома; приведённое вторички – 82 ома.

 

КПД транса – 95,6%.

 

 

 

Транс № 31 для **6С4С с Rвых = 0,8 ома.**

 

 

Один из форумчан попросил меня рассчитать выходной трансформатор

для усилителя  на 6С4С (одна на выход).

Трансы от УПСов.

Железо 35х50мм, габариты намотки 15х50.
Есть провод 0.335 на первичку и на вторичку есть провода 0.6 и 0.8.

Желательно, чтобы на 4 омах Кд был порядка 5, т.е. Rвых = 0,8 ома.

 

Вот что получилось:

 

Первичка:

В одном слое уместится 128 витков провода 0,335 мм.

Слоёв будет 20 (5+10+5), всего 2560 витков.

Активное сопротивление первички – 114 ом.

 

Вторичка:

70 витков провода ПЭВ-2 диаметром 0,63 мм.

Две секции по пять слоёв в параллель, всего 10 запараллеленных слоёв.

Активное сопротивление вторички – 0,087 ома. Приведённое – 116 ом.

Выходное сопротивление УМ на 6С4С равным 0,8 ома получится на данном трансе, если Ктр = 36,5:

 

Считаем: (850+114+116)/1332,25 = 0,8 ома.

 

КПД данного транса – 95,9%.

 

Ra = 5560 ом.

 

 

Небольшой трансик № 32 на ОСМ-0,1.

 

4,414 ком / 8 ом.

 

Железо ШЛ25 х 40 – 45.

 

Габарит намотки – 40 х 12,5 мм.

 

Первичка – 145 витков в слое проводом ПЭВ-1 диаметром 0,23 мм.

Всего в первичке 2900 витков (5+10+5 слоёв).

Активное сопротивление первички – 220 ом.

 

Вторичка – 130 витков ПЭВ-1 диаметром 0,55 мм в двух слоях по 65 витков в слое.

Две секции вторички по две запараллеленных обмотки.

Всего четыре обмотки в параллель.

Активное сопротивление вторички – 0,43 ома, приведённое – 215 ом.

 

КПД транса = 90%.

 

 

 

Транс № 33 на силовом железе от «Прибоя» — ПЛ25 х 50 – 80 для **6П36С.**

 

Окно намотки 17 х 76 мм.

 

Первичка – 2260 витков провода ПЭВ-2 диаметром 0,6 мм.

В 5+5+5+5 слоях по 113 витков в слое.

Активное сопротивление первички – 30,8 ом.

 

Вторичка – 113 витков того же провода. Двадцать слоёв в параллель.

На каждой катушке вторичка намотана секцией по 10 параллельных слоёв между двумя пятислойными первичками.

Активное сопротивление вторички – 0,077 ом, приведённое – 30,8 ома.

 

Ra трансформатора  – 3262 ома.

 

КПД – 98,1%.

 

 

Транс № 34 для пары **6С19П в проект «Мини-Маэстро Гроссо».**

 

Железо от ОСМ-0,63, ШЛ50 х 50 – 90.

 

4020 ом / 6 ом.

 

Габарит намотки 85 х 26 мм.

 

Первичка:

2000 витков проводом ПЭВ-2 диаметром 0,6 мм.

По 125 витков в слое, 4+8+4 слоёв.

R акт первички – 35,7 ома.

 

Вторичка – 78 витков проводом ПЭВ-2 диаметром 1,0 мм.

Две секции по 4 и 5 слоёв в параллель соответственно.

Всего 9 запараллеленных слоёв.

R акт вторички – 0,055 ома, приведённое – 36,5 ома.

 

КПД транса – 98,2%.

 

Межслойная изоляция – 0,02 мм, межобмоточная – 0,7 мм.

 

Кхор = 1432.

 

 

Транс №35 для пары **6С19П в проект «Мини-Маэстро Гроссо»**

 

Железо от ОСМ-0,63, ШЛ50 х 50 – 90.

 

4120 ом / 6 ом.

 

Первичка:

1824 витка проводом ПЭВ-1 диаметром 0,69 (0,74) мм.

По 114 витков в слое, 4+8+4 слоёв.

R акт первички – 24 ома.

 

Вторичка – 70 витков проводом ПЭВ-1 диаметром 1,12 (1,20) мм.

Две секции по 4 и 5 слоёв в параллель.

Всего 9 параллельных слоёв.

R акт вторички – 0,036 ома, приведённое – 24 ома.

 

КПД транса – 98,8%.

 

Межслойная изоляция – 0,02 мм, межобмоточная – 0,3 мм.

 

К хор = 12000*24/360 + (360+24)/(6,28*0,216) = 1083.

 

 

 

Транс № 36 на железе Ш60 х 60 – 90 для лампы **RCA813 (ГУ13).**

 

Габариты намотки – 85 х 27,5 мм.

 

Первичка:

3080 витков проводом ПЭВ-2 диаметром 0,5 мм.

2+4+4+4+4+2 слоя по 154 витка в каждом слое.

Активное сопротивление первички – 91 ом.

 

Вторичка:

77 витков проводом ПЭВ-2 диаметром 1,00 мм.

5 секций по два параллельных слоя, всего 10 запараллеленных слоёв.

Сопротивление вторички 0,056 ома активное, 90 ом приведённое.

 

КПД транса – 98,5%.

 

Межслойная изоляция – 0,02 мм, межобмоточная – 0,8 мм.

 

Приведённое к аноду сопротивление – 13 ком / 8 ом.

 

Кхор = 1133.

 

 

Трансформатор №37 для «трёхдетального» **преда на 6Э5П.**
железо от ОСМ-0,25 – ШЛ32 х 50 — 72.

Лампа — 6Э5П (Ri в триоде — 1150 ом)

Первичка:
2512 витков (628+1256+628) провода ПЭТВ-2 0,355 мм.
4+8+4 слоя по 157 витков в каждом слое.

активное сопротивление первички — 95 ом.

Вторичка — две секции по 231-му витку проводом 0,78 (0,844) мм диаметром. В каждой секции — три слоя по 77 витков в слое.

Обе секции вторички — в параллель.
Активное сопротивление вторички — 0,92 ома.

Прокладки между слоями — 0,02 мм бумага, между секциями — 0,5 мм фторопласт.

Расчётная полоса транса — 8,5 гц — 70000 гц (по -3 дб).

Толщина немагнитной прокладки — 0,065 мм.

 

 

 

Трансформатор №38 для «трёхдетального» **преда на 6Э5П**

 

На железе ОСМ-0,4 – ШЛ40 х 50 – 72.

 

Первичка – 2628 витков провода 0,41 (0,45) мм в 3+6+6+3 слоях по 146 витков в слое.

Активное сопротивление первички – 85 ом.

 

Вторичка – 237 витков проводом 0,8 (0,86) мм в трёх слоях по 79 витков в каждом слое. Три таких вторички параллельно между секциями первички.

Активное сопротивление вторички – 0,72 ома, приведённое – 83 ома.

 

Между слоями – 0,03 мм бумага, между секциями – 0,7 мм фторопласт.

 

Толщина немагнитной прокладки – 0,055 мм.

 

 

Трансформатор №39 для **ГМ70, ГУ13, ГК71**

 

На ШЛ42 х 90 – 86 (счетверённый ТС180-2)

 

Первичка – 3000 витков проводом 0,47(0,53) мм в 5+10+5 слоёв по 150 витков в слое.

Активное сопротивление первички – 100 ом ровно.

 

Вторичка – 80 витков проводом 0,93 (0,98) мм,

4+6 слоёв в параллель в двух секциях,

расположенных между тремя секциями первички.

 

Активное сопротивление вторички – 0,07 ома, приведённое – 68 ом.

 

Приведённое к аноду ГМ70 сопротивление нагрузки – 11,46 ком.

 

Выходное сопротивление каскада на ГМ70 с таким трансом рекордно низкое – 1,21 ома.

 

КПД транса – 98,2%.

 

Толщина немагнитной прокладки в зазоре – 0,2 мм.

 

 

 

Трансформатор №40 для **«Триумвирата» Юрия Макарова.**

 

Железо от ОСМ-0,63, ШЛ50 х 50 – 90,

Габарит намотки – 85 х 26 мм.

 

Первичка – 405+810+810+405 (2430) витков проводом 0,57 (0,62) мм,

В 3+6+6+3 слоях по 135 витков в слое.

Активное сопротивление первички – 45 ом.

 

Вторичка – 3+4+4 слоя по 84 витка в параллель проводом 0,93(0,97) мм.

Активное сопротивление вторички – 0,055 ома; приведённое – 43 ома.

 

Изготавливались данные трансы под нагрузку 4 ома («Montana WAS»),

Приведённое к аноду двух запараллеленных 6П3С (6L6GT) сопротивление – 3440 ом.

 

КПД транса – 97,22%

Расчётная полоса – 4 гц – 60 кгц (-3 дб).

 

Прокладки между слоями – 0,02 мм бумага,

Между секциями – 0,4 мм фторопласт.

 

Толщина немагнитной прокладки – 0,18 мм (суммарный ток через лампы – 120 ма).

 

Кхор = 1224.

 

 

Вот и всё на сегодняшний день.

 

Удачных вам трансов!

 

Алексей Шалин, 4 ноября 2006 года.

Обсуждение на АП

 

==== Трансформаторы других авторов ====
 

Трансформатор **SE для 6Ф3П** от Манакова Анатолия Иосифовича

Вых.тр-р на железе ОСМ-0,063:

ОСМ-0,063: сердечник 24х25, габарит намотки 40х11мМ

Ra-5k Rn-8 Ом
Первичная обмотка — провод ПЭЛ0,15-0,16, в изоляции 0,18
коэффициент заполнения 0,93
Слой 205 витков, в секциях 3-5-5-3 , 4 секции в последовательном вкл. — 3344 витков

Вторичная обмотка
секция — 140 витков провод 0,47 в изоляции 0,53,
два слоя по 70 витков.

три секции, в параллельном включении.
Мотаются между секциями первичной обмотки.
1-2-1-2-1-2-1

Прокладка между слоями — бумага для выпечки 0,05мМ
Между секциями- принтерная бумага 0,1мМ.

Габарит.
0,18х16=3мМ
0,53х6=3,2мМ
Изоляция 0,05х30=1,5
7,7мМ

Коэффициент вспучивания — 1,4
7,7*1,4=10,8мМ при габарите 11мМ

При токе покоя до 50мА зазор 0,1мМ

 

**Выходной РР на ОСМ-0,16 для 6П36С**

Манаков А.И

Железо 32х40, габарит намотки 49х15

Первичная обмотка провод 0,23 по меди, в изоляции 0,27-0,28
Слой 155 витков, общ 2х1550 витков
намотка по слоям 2-4-4-ср точка-4-4-2

Вторичная обмотка в один слой провод 0,75, в изоляции 0,8
4 секции по 58 витков в один слой
мотается между секциями первичной обмотки.
Намотка: 1-2-1-2-1-ср.точка-1-2-1-2-1

Соединение параллельно-последовательное для 8 Ом.

прокладки: бумага для выпечки или калька калька 0,05мМ, межслойная 1слой, межсекционная 3 слоя

габаритный расчёт.
первичная обмотка 0,3х20=6
изоляция 35х0,05=1,75
Вторичная обмотка 4х0,8=3,2
итого 11
Коэффициент вспучивания 1,35
11*1,35=14,85 при габарите 15мМ.

 

**SE Трансформатор на железе ОСМ1-0,16**

Лaмпы in triod: 6Ф3/5П, 6П18/43П, 6П13C/31C/41C, 6LR8, 6KY8.

>> Железо ШЛ32 х 40. Окно 55х19
>> Габариты намотки примерно 49 х 15

Ra-5k, Rn-8 Ohm.

Первичная обмотка
Провод 0,25, в изоляции — 0,3
К-во витков в слое 155
Коэффициент заполнения — 0,95.
к-во слоёв и секций — 4-5-5-4

общее к-во слоёв — 18, витков — 2790

Коэффициент трансформации 24

Вторичная обмотка — 122 витка
Провод 0,7, в изоляции 0,75 в секции два слоя по 61 виток.

Количество секций — 3, соединение параллельное

Порядок намотки 1-2-1-2-1-2-1

Габарит намотки
0,3*18=5,4
0,75*6=4,5
Бумага 20*0,05=1
Общ — 11

Коэффициент вспучивания 1,3.
Высота намотки 11*1,3=14,3 при габарите 15мМ.

Зазор
0,1мМ при токе 50мА
0,12мМ 60мА.
0,15мМ до 80мА
----

 

Добавлю информацию по выходным трансформаторам.

Источник

Автор Андрей Кислун

Сайт: http://blokipitaniyakr.narod.ru   email: blokipitaniya@rambler.ru

Рекомендую — хороший человек, профессионал. У него можно купить хорошие лампы.

 

Выходные трансформаторы для усилителей, собранных мной. Все трансформаторы мотал и снимал их характеристики я сам. У всех моих трансформаторов намотка очень плотная!

1. Трансформатор для **SE на двух 6П14П** в параллель в ультралинейном режиме: Трансформатор намотан на базе железа от ОСМ-0,1. Железо ШЛ 25 х 40. Первичка состоит из четырех секций по 4+7+7+4 слоя соответственно, по 131 витку провода ПЭВ-2 в каждом слое диаметром по меди 0,25 мм. Итого 22 слоя по 131 витку, имеем 2882 витка в первичке. Отвод на вторую сетку от 1048 витка. R активное первички 198 Ом. Вторичка имеет три секции 2+2+2 слоя соответственно того же провода по 131 витку в слое. Полученные шесть вторичек соединяем все параллельно. Получаем 131 виток во вторичке. Секции вторички располагаем между секциями первички. Межслойная изоляция – один слой термобумаги для факсов 0,07 мм., межсекционная — два слоя той-же бумаги. Зазор 0,1 мм. – один слой офисной бумаги. В итоге получаем Rа порядка 4 кОм на нагрузке 8 Ом (Ктр= 22) . L 1= 36 Гн. Полоса частот по уровню 3Дб 7Гц – 100 кГц.

2. Трансформаторы для **SE на 6С41С:** Трансформаторы намотаны на базе железа от ОСМ-0,16. Железо ШЛ32х40. Габариты намотки–15х50мм. Первичка состоит из пяти секций по 2+4+8+4+2 слоя соответственно, по 110 витков провода ПЭЛШО в каждом слое диаметром по меди 0,31 мм. Итого 20 слоев по 110 витков, имеем 2200 витков в первичке. R активное первички 99 Ом. Вторичка имеет четыре секции 2+2+2+2 слоя соответственно провода ПЭВ-2 диаметром 0,5 по 87+87 витков в двух слоях. Полученные четыре вторичных секции соединяем все параллельно. Получаем 174 витка во вторичке. Секции вторички располагаем между секциями первички. R активное вторички 0,6 Ом. Межслойная изоляция – один слой конденсаторной бумаги 0,025 , межсекционная — два слоя термобумаги для факсов 0,07 мм. Зазор 0,1 мм. – один слой офисной бумаги. В итоге получаем Rа порядка 1,38 кОм на нагрузке 8 Ом (Ктр= 12,6) . L 1= 28,7 Гн. Полоса частот по уровню 0Дб 10Гц – 47 кГц. Полоса частот по уровню 3Дб 4Гц – 110 кГц. Еще один трансформатор для 6С41С: Первичка состоит из пяти секций по 2+4+8+4+2 слоя соответственно, по 100 витков провода ПЭЛШО в каждом слое диаметром по меди 0,355 мм. Итого 20 слоев по 100 витков, имеем 2000 витков в первичке. R активное первички 70 Ом. Вторичка имеет четыре секции 1+1+1+1 слоя соответственно провода ПЭВ-2 диаметром 1,0 по 45 витков в слое. Полученные четыре вторичных секции соединяем все последовательно. Получаем 180 витков во вторичке. Секции вторички располагаем между секциями первички. R активное вторички 0,8 Ом. Межслойная изоляция – один слой конденсаторной бумаги 0,025 , межсекционная — слой жесткой пленки 0,1 мм. Зазор 0,1 мм. – один слой офисной бумаги. В итоге получаем Rа порядка 1 кОм на нагрузке 8 Ом (Ктр= 11,11) . L 1= 28 Гн. Полоса частот по уровню 0Дб 10Гц – 60 кГц. Полоса частот по уровню 3Дб 4Гц – 80 кГц.

3. Трансформатор для **SE на 6C33C:** Трансформатор намотан на базе железа от ОСМ-0,4. Железо ШЛ 40х50 – 72. Габариты намотки – 23х68 мм. Первичка состоит из четырех секций по 2+6+6+2 слоя соответственно, по 106 витку провода ПЭВ-2 в каждом слое диаметром по меди 0,5 мм. Итого 16 слоев по 106 витку, имеем 1696 витков в первичке. R активное первички 37 Ом. Вторичка имеет три секции 2+2+2 слоя соответственно того же провода по 106 витков в слое. Полученные шесть вторичек соединяем все параллельно. Получаем 106 витков во вторичке. Секции вторички располагаем между секциями первички. Межслойная изоляция – один слой термобумаги для факсов 0,07 мм., межсекционная — один слой той-же бумаги + лакоткань 0,15 мм. Зазор 0,3 мм. – три слоя офисной бумаги. В итоге получаем Rа порядка 1 кОм на нагрузке 4 Ом (Ктр= 16) . L 1= 10,16 Гн. Полоса частот по уровню 3Дб 7Гц – 60 кГц.

4. Трансформатор для **SE на ГМ-5Б:** Трансформатор намотан на базе железа от ОСМ-0,4. Железо ШЛ 40х50 – 72. Габариты намотки – 23х68 мм. Первичка состоит из шести секций по 2+4+6+6+4+2 слоя соответственно, по 166 витку провода ПЭВ-2 в каждом слое диаметром по меди 0,31 мм. Итого 24 слоя по 166 витку, имеем 3984 витка в первичке. R активное первички 216 Ом. Вторичка имеет пять секций 2+2+2+2+2 слоя соответственно того же провода по 166 витков в слое. Полученные десять вторичек соединяем все параллельно. Получаем 106 виток во вторичке. Секции вторички располагаем между секциями первички. R активное вторички 0,4 Ом. Межслойная изоляция – один слой термобумаги для факсов 0,07 мм., межсекционная — два слоя термобумаги для факсов 0,07 мм. Зазор 0,15 мм. – один слой офисной бумаги + калька. В итоге получаем Rа порядка 4,8 кОм на нагрузке 8 Ом (Ктр= 24) . L 1= 114 Гн. Полоса частот по уровню 3Дб 2Гц – 80 кГц.

5. Трансформатор для **SE на двух 300В в параллель** (был такой проект): Трансформатор намотан на базе железа от ОСМ-0,4. Железо ШЛ 40х50 – 72. Габариты намотки – 23х68 мм. Первичка состоит из пяти секций по 3+6+6+6+3 слоя соответственно, по 144 витка провода ПЭЛШО в каждом слое диаметром по меди 0,31 мм. Итого 24 слоя по 144 витка, имеем 3456 витков в первичке. R активное первички 193 Ом. Вторичка имеет четыре секции 2+4+4+2 слоя соответственно провода ПЭЛШО диаметром 0,62 по 82+82 витков последовательно в 2-х слоях. Полученные шесть вторичных обмоток соединяем параллельно. Получаем 164 витка во вторичке. Секции вторички располагаем между секциями первички. R активное вторички 0,47 Ом. Межслойная изоляция – один слой конденсаторной бумаги 0,015 , межсекционная — слой лакоткани 0,15 мм. Зазор 0,16 мм. – два слоя кассовой бумаги. В итоге получаем Rа порядка 3,7 кОм на нагрузке 8 Ом (Ктр= 21) . L 1= 72 Гн. Полоса частот по уровню 0Дб 9Гц – 55 кГц. Полоса частот по уровню 3Дб 4Гц – 75 кГц.

6. Трансформатор для **SE на двух 6С4С в параллель:** Трансформатор намотан на базе железа от ОСМ-0,63. Железо ШЛ 50х50 – 90. Габариты намотки – 26х83 мм. Первичка состоит из пяти секций по 3+4+8+4+3 слоя соответственно, по 107 витков провода ПЭЛШО в каждом слое диаметром по меди 0,62 мм. Итого 22 слоя по 107 витков, имеем 2354 витка в первичке. R активное первички 38 Ом. Вторичка имеет четыре секции 1+1+1+1 слой соответственно провода ЛЭШО 81х0,1 и имеет 28 витков в слое, намотанных в два ранее указанных провода . Полученные четыре вторичных секции соединяем последовательно. Получаем 112 витков во вторичке. Секции вторички располагаем между секциями первички. R активное вторички 0,2 Ом. Межслойная изоляция – один слой термобумаги для факсов 0,07 мм, межсекционная — после секции первички — два слоя термобумаги для факсов 0,07 мм., а после секции вторички – два слоя жесткой пленки 0,08мм. Зазор 0,08 мм. – отожженная медь. В итоге получаем Rа порядка 3,6 кОм на нагрузке 8 Ом (Ктр= 21) . L 1= 51 Гн. Полоса частот по уровню 0Дб 10Гц – 80 кГц. Полоса частот по уровню 3Дб 2Гц – 100 кГц.

7. Теперь межкаскадный трансформатор **1:2 для лампы 6С45П-Е для SE на двух 6С4С в параллель:** Трансформатор намотан на базе железа от ОСМ-0,25. Железо ШЛ 32х50 – 70. Габариты намотки – 17х66 мм. Мотаем сначала ¼ вторички – 6 слоев по 200 витков в каждом слое провода ПЭЛШО 0,2 мм. Итого получаем 1200 витков вторички. Это будет первая обмотка. Прокладываем три слоя термобумаги для факсов 0,07 мм. и мотаем 24 слоя второй обмотки в два провода (бифилярно) ПЭЛШО 0,2 мм по 100 витков в слое. Получаем 2400 витков первички и 2400 витков второй обмотки вторички – 1/2. Прокладываем три слоя термобумаги для факсов 0,07 мм. и мотаем третью обмотку ¼ вторички– 6 слоев по 200 витков в каждом слое провода ПЭЛШО 0,2 мм. Итого получаем 1200 витков вторички. Межслойная изоляция везде — один слой термобумаги для факсов 0,07 мм. Зазор – 0.04мм. отожженная медь. В итоге получаем L 1= 37,6 Гн. Полоса частот по уровню 3Дб 4Гц – 27 кГц. R I= 285 Ом. R II= 579 Ом. 20 ноября 2008 год

 

Вот материалы по моему последнему усилителю:

**ТВЗ для SE на лампе 520B**
Железо М6 E150U/61, что соответствует «нашему стандарту» Ш40х61-У с уширенным окном.

Первичная обмотка намотана проводом ПЭТВ-2 диаметром 0,5 мм по меди и имеет в пяти секциях 2600 витков (все секции последовательно) с активным сопротивлением 65 Ом.
Секционирование — 2+4+8+4+2
Четыре секции вторичной обмотки, размещены между секциями первичной обмотки, соединены последовательно и намотаны в два провода (бифилярно) ПЭТВ-2 диаметром 1,0 мм. Вторичная обмотка имеет 132 витка с активным сопротивлением 0,39 Ом.
Зазор 0,26 мм.
Изоляция – межслойная 0,3 мм, — межсекционная – 0,45 мм — фторопласт.
Получаем в итоге:
— анодную нагрузку порядка 3,2 кОм (при нагрузке 8 Ом).
— частотный диапазон по уровню 0 Дб – 4 Гц – 46 кГц. (-3 Дб – 65 кГц.)
— Индуктивность первичной обмотки – 47,5 Гн.

Можно такой вариант:
Первичная обмотка в пяти секциях проводом ПЭЛШО 0,63 в 28 слоях по 94 витка в слое — итого 2632 витка в первичной обмотке с активным сопротивлением 45 Ом.
Секционирование — 3+6+10+6+3
Вторичная обмотка мотается также, как и в предыдущем варианте — 132 витка с активным сопротивлением 0,45 Ом.
Изоляция – межслойная 0,05 мм, — межсекционная – 0,1 мм
Получаем в итоге:
— частотный диапазон по уровню 0 Дб – 12 Гц – 40 кГц. (-3 Дб 4 Гц– 50 кГц.)
— Индуктивность первичной обмотки – 53 Гн.
Второй вариант на мой ух звучит лучше, но разница только в нюансах и не явно выражена. Оба варианта очень достойны и могут соперничать с фирменными

 

Трансформатор **PP для 6П3С** от litar

Выходной РР трансформатор на железе ОСМ-0,25
Сердечники от 2-х трансформаторов «перетасованы»
Железо ШЛ32х50, габарит намотки 66х15
Намотка для 4-х ом, без средней разделительной щечки.

первичная обмотка:
Провод 0,28 по меди, в изоляции 0,33
Секция 200 витков
Намотка по слоям 2-4-4- ср точка-4-4-2
400+800+800-ср точка-800+800+400 витков 2х2000 витков
Соединение последовательное

Вторичная обмотка 69 витков для 4-х ом
Провод 0,9 по меди, в изоляции 0,96
5 секций по 69 витков в один слой
мотается между секциями первичной обмотки.
Соединение параллельное.
прокладки: бумага 0,03мм межслойная 1слой,
межсекционные 0,03 мм 2 слоя, или 1 слой бумагой 0,07мм

Трансформатор мотался в заводских условиях, на промышленном намоточном станке, что позволило существенно уменьшить коэффициент вспучивания и уложится в высоту габарита намотки 17мм . Каркас был сделан из 1мм текстолита. Окончательно был «сварен» в парафине. Для стяжки были использованы автомобильные шланговые хомуты большого диаметра.Под хомутами, по всей длине магнитопровода был слой 1мм электротехнического картона.

Обмотки первички соединялись последовательно , но с перекоммутацией. Результат смотрелся по равномерности АЧХ.
Точно не могу написать последовательность соединения первичек, к сожалению …..усилитель подарен и в другом городе.

И еще….разделительные конденсаторы были «бутербродом» — параллель К40У-9 0,68мкФ и ФТ-2 0,022мкФ, и параллельно им через резистор 10к стоял китайский МРХ 2,2мкф .

 

Гэгэн

**РР трансформатор для 6П21С в триодном вкл.**

Сердечник ОСМ-0,1:

габаритные размеры:
Железо: 25х40, окно 15х47

Каркас, габарит для намотки 41 х 12

Ra — 7k
Rn — 8 Ohm

Первичная обмотка, провод 0,17, в изоляции 0,2
коэффициент заполнения 0,94
слой — 192 витка.
Намотка посекционно — 2-3-6 ср точка 6-3-2 ; 2112+2112 витков

Вторичная обмотка:
Провод 0,5-0,51 в изоляции 0,55
слой 74 витка
В секции один слой, 5 секций вкл. параллельно,
мотать между секциями первичной обмотки

Изоляция — бумага для выпечки 0,05мМ, межслойная 1 слой,
межсекционная 2 слоя.

Габарит намотки.
Первичка 22*0,2 = 4,4мМ
+
Вторичка 5*0,55=2,75мМ
+
Изоляция 30+0,05 = 1,5мМ
 
общ. 8,65мМ

Коэффициент вспучивания 1,25.
8,65*1,25=10,8мМ при заданном габарите 12мМ.

Трансформатор применён в этой схеме

{{:7comp:4trans:6n7-6bl7_ph.png?direct|}}

Трансформаторы для PP на 6П3С 6п7С  Г-807  (Гэгэн)

 

Вот данные на железе ОСМ-0,25 и ОСМ-0,16, для ОСМ-0,063 можно взять
данные выходных трансформаторов от «Симфонии» или ТВЗ-1-6.
 

Выходной **РР трансформатор на железе ОСМ-0,25**
Железо ШЛ32х50, габарит намотки 68х15
Ra-3,3k

первичная обмотка:
Провод 0,25 по меди, в изоляции 0,3
Секция 212 витков
Намотка по слоям 2-4-4- ср точка-4-4-2
424+848+848-ср точка-848+848+424 витков 2х2120 витков.
Соединение последовательное.

Вторичная обмотка 105витков
Провод 0,53-0,55 по меди, в изоляции 0,6
5 сеций по 105 витков в один слой
мотается между секцими первичной обмотки.
Соединение параллельное.

прокладки: бумага-калька 0,05мМ межслойная 1слой, межсекционная 2слоя

габаритный расчёт.
первичная обмотка 0,3х20=6
изоляция 34х0,05=1,7
Вторичная обмотка 5х0,6=3
итого 10,7
Коэффициент вспучивания 1,4
10,7Х1,4=14,98 что соответствует заданному габариту 15мМ.
 

Выходной **РР на ОСМ-0,16**

Ra=3,3k Rн=8 Ом

Железо 32х40, габарит намотки 49х15

Первичная обмотка провод 0,25 по меди, в изоляции 0,3
Слой 152 витка 2х1520 витков
намотка по слоям 2-4-4- ср точка-4-4-2

Вторичная обмотка в один слой 75 витков провода 0,55, в изоляции 0,6
5 секций по 75 витков в один слой
мотается между секцими первичной обмотки.
Соединение параллельное.

прокладки: бумага-калька 0,05мМ межслойная 1слой, межсекционная 2слоя

габаритный расчёт.
первичная обмотка 0,3х20=6
изоляция 34х0,05=1,7
Вторичная обмотка 5х0,6=3
итого 10,7
Коэффициент вспучивания 1,4
10,7Х1,4=14,98 что соответствует заданному габариту 15мМ.

 

Выходной **SE трансформатор на железе ОСМ-0,16**

Лампы 6С41С, ЕС360, 6С19П х 2.

Железо ШЛ32х40
Окно 55х19
Габариты намотки 49 * 15

Ra-1,7k Rн-4 Ом.

Первичная обмотка провод 0,29, в изоляции 0,33
Коэффициент заполнения 0,93

Слой 140 витков
Секции 3-4-4-3, соединение последовательное.
общее количество витков — 1960.

Коэффициент трансформации 20

Вторичная обмотка на нагрузку 4 Ом

98 витков провод 85 в изоляции 0,92
в секции два слоя по 49 витков.

Три секции, соединение-параллельное.
Мотать между секциями первичной обмотки.

Габарит намотки:

Первичная обмотка:
14слоёв 0,35= 5мМ
вторичная обмотка
6слоёв 0,92=5,52мМ

Изоляция бумага-чертёжная калька или бумага для выпечки 0,05мМ
между слоями в один слой, между секциями в два слоя.
22слоя — 1,1мМ

5+5,52+1,1=11,62мМ

Коэффициент вспучивания 1,25

11,62*1,25=14,525мМ при габарите 15мМ

зазор при токе:
100мА — 0,12
120Ма — 0,14
130мА — 0,15
140мА-0,16

 

 

Данные выходного трансформатора для **SE 6П14П ультралинейное включение**, железо Ш25Х36

SE вых трансформатор на железе ОСМ — 0,1

Железо 25х40
Окно 46Х15
Габарит намотки 41 * 12

Лампа 6П14П.

Ra=4,5k без учёта активного сопротивления обмоток, полное — 5к.

Первичная обмотка, слой 165витков, провод 0,2 в изоляции 0,23

Секция 4 слоя — 660 витков.

секция 4слоя, обмотка 4 секции, 16 слоёв.
4-4-4-4 всего 2640 витков.

Вторичная обмотка для нагрузки 8 Ом
Коэф тр. 27,5
— 96 витков провод 0,7,-0,72, в изоляции 0,78
в секции 2 слоя по 48 витков, 3 секции

от сердечника мотать:
1-2-1-2-1-2-1

Соединять секции первичной обмотки 1 — последовательно,
Отводы для УЛ-25% и 50%.
секции вторичной обмотки соединять — параллельно.

Габарит:

первичка 0,23х16 = 3,7мМ
изоляция 0,05х25 = 1,25мМ
вторичка , 0,8х6= 4,68мМ

Итого — 9,63мМ
Коэф вспучивания 1,24 при ручной намотке.

Зазор 0,1 при токе подмагничивания до 60мА.

**ОСМ1-0.16.** Железо 32*40 габарит намотки 49 * 15.
Лампы: **6С33С/2, 6С41С, ЕС360, 2х6С19П
**
Ra-3,5кОм. Rн-8 Ом

Первичная обмотка Провод 0,35, в изоляции – 0,4
К-во витков в слое 114
Коэф заполнения 0,93.
к-во секций – 4, К-во слоёв в секциях 3-5-5-3
общее к-во слоёв — 16, витков — 1824

Ктр – 20,5, нагрузка 8 Ом.

Вторичная обмотка, секция – 89+89 витков в двух слоях в параллельном вкл. Провод 0,45-47, в изоляции 0,52
Коэф заполнения 0,95.
Количество секций — 3, соединение параллельное

Порядок намотки 1-2-1-2-1-2-1

Габарит намотки
0,4*16=6,4
0,52*6=3,12
Прокладки-бумага 0,05*25=1,25
Общ – 10,8

Коэффициент вспучивания при ручной намотке — 1,35.
Высота намотки 10,8*1,35=14,58 при габарите 15мМ.

Зазор
0,15мМ при токе до 130-135мА

Гэгэн

 

 

 

Из **FAQ по трансформаторам** эхоконференции SU.HARDW.AUDIO в FIDO,


From : Ivan Lebedev
> Можно выполнить трансформатор
>на железе от ОСМ-0,063 для 6П18П,6П43П, 6Ф3П,6Ф5П?

From : Manakov Anatoly
**Вых.тр-р на железе ОСМ1-0,063**:
Первичка 3000 витков провод 0,17-0,18, три секции по 1000 витков,
соединённых последовательно.
Вторичка четыре секции по 140 витков, провод 0,5, соединённых
параллельно.
Зазор 0,13-0,14мМ, при 55-60мА.
Сопротивление нагрузки-6 Ом.
В качестве межслойной изоляции-кондесаторную бумагу,
межсекционной — чертёжную кальку, мотать аккуратно.
Получится универсальный выходник, котoрый может работать
С нагрузкой 4-6-8 Ом

Мотать так: II, I, II, I, II, I, II.
После намотки, выставления зазора, стянуть и обязательно варить
в смеси воск-парафин 1/1, или парафине.
———————————-
From : Ivan Lebedev
> Hамотал 3000 витков ПЭТВ2-0.18мм первички (тремя секциями) и четыре раза по
>140 витков ПЭВ2-0.5мм (параллельно) вторички. Чередовал 2-1-2-1-2-1-2.
> Проложил под каждый разрыв магнитопровода ламинированную бумажку 0.12мм. (т.е
>в трех местах). Все это влезло в окно в притык.
> Включил вместо ТВЗ-Ш на один из каналов SE на 6Ф5П.
>Ток в катоде увеличил до 50мА.
>Источник: компьютерный звук на YMF754. АС: ЗЯ bg20 в 40 литрах.
> Вывод после прослушивания: *НЕ ЗРЯ МОТАЛ!!!*
—————————————————————————-
From aulius.Gaucas:
pg> **Вых.тр-р на железе ОСМ1-0,063:**
pg> Первичка 3000 витков провод 0,17-0,18, три секции по 1000 витков,
pg> соединённых последовательно.
pg> У меня АС на 8Ом, посоветуйте пожалуйста какой луще выходник делать на
pg> 4-8Омб или все таки на 8-16Ом (в этом случае, А.И,будьте добры, пощитайте
pg> вторичку).

From : Manakov Anatoly
Оба варианта, я не знаю какой ты выберешь.

Вторичка 8-16 Ом

Обмотка II 150витков провод 0,5-0,55 2 слоя по 75 витков
Половинная обмотка II/2 75 витков того же провода

мотать так:

II/2-1-II-1-II-1-II/2

Обмотки II соединяются параллельно,

при подключенни на 8 Ом
обмотки II/2 в этом случае соединяются последовательно
и подключаются параллельно обмоткам II.

при подключении на 16 Ом
обмотки II/2 соединяются параллельно
и подключаются к обмоткаи II последовательно.

Вторичка 4-8 Ом
Обмотка II 100 провод 0,69-0,72, до 0,75, 2 слоя по 50 витков
обмотка II/2 50 витков того же провода

Мотать и соединять так же.
----
Если интересует на ОСМ-01, пиши, емейл в подписи.

ALL.
Расчёт трансформаторов; файлы DjVu Solo 3.1

 

 

**ОСМ1-0.16. Железо 32*40 габарит 49 * 15.**

Ra-4ком. Rн-8ом

Первичная обмотка
Провод 0,31, в изоляции — 0,36
Коэффициент заполнения 0,95
К-во витков в слое 130

к-во секций — 4
К-во слоёв в секциях
4-6-6-4
общее к-во слоёв — 20, витков — 2600
————
нагрузка 8 Ом.
Вторичеая обмотка.
114 витков
Провод 0,38, в изоляции 0,42 в секции два слоя в параллель.

Количество секций — 3, соединение параллельное

Порядок намотки 1-2-1-2-1-2-1

Габарит намотки
0,36*20=7,2
0,42*6=2,52
Бумага 30*0,05=1,5
Общ — 11,22

Коэффициент вспучивания — 1,3.
Высота намотки 11,22*1,3=14,6 при габарите 15мМ.

Зазор
0,1мМ при токе до 60мА.
0,13мМ при токе до 80мА

 

 

==== Концепция Бурцева ====


Источник

Для выходного транса обязательно должны выполняться следующие условия:
1. Максимальный КПД для данного магнитопровода (выполняется при условии равенства активного сопротивления первички и приведенного сопротивления вторички).
2. Активное сопротивление первички не должно превышать 5–7% от внутреннего сопротивления примененной лампы.
3. Индуктивности первички и Ктр должно хватить для выполнения следующего условия – сопротивление простого параллельного соединения индуктивного сопротивления первички на частоте 30Гц и приведенного сопротивления нагрузки не должно быть меньше величины = U смещения * К усиления лампы / I ток покоя лампы, т.е. максимальная возможная амплитуда на первичке деленная на ток покоя лампы
2*pi*30*L*Ra/((2*pi*30*L)+Ra)>=Uсм*Ку/Iа
(это довольно грубая и упрошенная формула, но она дает запас на просадку сопротивления нагрузки)


Второй пункт (тут я согласен с Шалиным) более важен, т.к. третий лишь «ограничивает» максимальную мощность для прослушивания.


Дополнение.


30Гц это наиболее низкая частота максимальной амлитуды музыкального сигнала в 90% слушаемых произведений, более низкие частоты есть, но они гораздо ниже по уровню.


При разумном Ктр, индуктивность получится такой, что даст малосигнальную полосу как раз 2–3Гц.


Томми, только субъективные прослушивания могут что-то решить в данном вопросе.
Я не так давно убедился в необходимости стремиться максимально высокому КПД трансов при приемлемой Fн – 5–8 гц.
Транс с КПД 98,8% очень убедительно это доказал.


Но – повторюсь – всё это ОЧЕНЬ субъективно.


Кстати, пытаясь выполнить последнее требование (макс. инд. катушки без сердечника) мы неизбежно подходим к самому интересному – к геометрии этой катушки.


В идеале она должна быть низкая и плоская, сечение обмотки должно представлять из себя квадрат…


Железа такого в природе не существует, стало быть…
Шалин


Есть эмпирическая формула – 12000*r1/Ri+(Ri+r1)/(2*pi*L), где r1 – активное сопротивление первички, Ri – внутренее лампы, L- индуктивность только катушки (без магнитопровода)
Или в такой записи K= {(12000*R1/Ri)} + {(Ri+r1)/(2пи*Lкатушки)}
Получаемый коэффициент трактую так:
до 1000 – недостижимый идеал
от 1000 до 1100 – отлично
от 1100 до 1200 – хорошо
от 1200 до 1300 – удовлетворительно
более 1300 – почти 100% начинаются проблемы с басом


Первое слагаемое при сопротивлении первички величиной в 5% от Ri получается 600, если при этом второе слагаемое получается величиной 400, то сумма получается 1000, а такого транса я пока не сделал, да и у других пока не встречал, хотя есть предварительные расчеты трансов с коэффициентом хорошести в 880 попугаев.


Обычно получается, как в примере Сергея, где второе слагаемое получилось очень хорошим -(750+84)/(2*3,14*0,475) = 280, а вот второе очень высокое 12000*84/750 = 1344, т.к. сопротивление первички в 84 ома очень высокое (IMHO) для лампы с Ri 750 ом. А в сумме получилось 1624, что недотягивает даже до оценки «удовлетворительно»
В итоге получается (IMHO)- бас есть, но мутный и вялый
Если получается наоборот – первое меньше, а второе больше, то обычно или нехватает полной индуктивности или появляется провал в нижней середине (верхнем басе), т.е. пропадает «мясо».
Алексей Бурцев


На сегодня лучшее из выходников, что получилось, это для 2С4С (Ri = 1125ом, как по паспорту) на ШЛ собранный из двух ПЛ 25*50*120 – 3000 витков первички проводом 0,69 (R – 45ом), индуктивность только катушки 0,35Гн, полоса 532Гц, индуктивность с магнитопроводом 32Гн, полоса с БП (1320мкФ) – 6Гц. Коэффициент соотвественно 12000*45/1125+(1125+45)/(2*pi*0,35) = 1012
(Но мне не нравится витое железо – будем делать новый штамп)


Кстати, такой транс с 300В даст 12000*45/700+(700+45)/(2*pi*0,35) = 1110 (Марк )


Из межкаскадников лучшее – это для WE437A, 1 к 1, на наших Ш пластинах 40*40*86 – 2640 витков проводом 0,59 – Rt 43 ома (вторичка 2720 проводом 0,4, R- 96 ом), индуктивность только катушки 0,276 Гн, полоса 590Гц, индуктивность с магнитопроводом 35 Гн, полоса с БП (440мкФ) – 5Гц.
Коэффициент соотвественно 12000*43/980+(980+43)/(2*pi*0,276) = 1116
С уважением.
Алексей Бурцев


В книге Войшвилло «Усилители низкой частоты на электронных лампах» Связьиздат 1959г на стр. 327 приведена формула 7.119
r1 = (qн – 1)*Ri,
а qн он рекомендует брать 1,1–1,5, т.е. r1 = 0.1 – 0.5*Ri, однако на стр. 330 есть рекомендация выбора необходимой емкости БП для получения достаточно стабильного коэффициента усиления триода, где после всех сокращений-вычислений получается, что необходимо выбирать емкость такой величины, что б емкостное сопротивление на нижней частоте трансформаторного каскада (по уровню -3дБ) не превышало 5–10% от Ri. А т.к. цепь, в которую включены емкость питания и первичка, последовательная, то лампе все равно, как образуются эти паразитные параметры. Поэтому необходимо (IMHO) выдерживать правило, что б сумма r1+Rc не превышала 10% от Ri, т.к. при работе на низких частотах (там, где индуктивное сопротивление трансформатора уже мало и соответственно размах тока через лампу велик, а емкостное сопротивление БП уже достаточно большое) на этих паразитных сопротивлениях происходит изменение анодного (в пределе дельта U = Io*(r1+Rc)), т.е. синхронно с сигналом уменьшается или увеличивается напряжение питание лампы, что приводит к зажатой динамике, пухлому басу и т.п. т.д.
При высоком сопротивлении первички и, как правило вторички, выходное сопротивление трансформаторного каскада становится неоправданно большим, ухудшая и без того невысокий Кд.
Очень часто проблемы из-за высокого сопротивления перички решают установкой гигантских емкостей в БП, чтобы уменьшить сумму r1+Rc, но тут появляются свои проблемы. Однако устанавливать емкости величиной больше, чем 1/(2*pi*Fн*C) =0,5*r1 не имеет смысла (IMHO), т.к. преобладающем паразитным сопротивлением будет первичка


Я бы рекомендовал в итоге получить сопротивление первички величиной 7% от Ri уменьшая количество витков до величины, при которой еще выполняется неравенство (Ri+r1)/(2*pi*Lк)<1000 (еще одна эмпирическая формула ), где Ri – внутренее применной лампы, r1 – активное сопротивление первички, Lк – индуктивность только катушки.
При 7% от Ri, емкость БП достаточно будет взять величиной 1/(0,03*Ri*2пи*Fн ), где Fн – нижняя частота трансформаторного каскада (-3дБ) (если этого хватит и для подавления сетевых пульсаций)
С уважением.
Алексей Бурцев


Только не перестарайся – должно выполяться еше одно неравенство Uсм*Ку/(2*pi*30*N*S) < = Bm / 2?, где Uсм – смещение выходной лампы, Ку – её усиление, N – витков первички, S – сечение в м^2, Bm – в Тесла
С уважением.
Алексей Бурцев


Вчера измерил индуктивность двух попавшихся под руку катушек, намотанных для ГМ70: 480 мГн и 580 мГн соотвественно.
Первая – на ШЛ40 х 50 – 70, вторая – на ШЛ42 х 45 – 85.
Сопротивление 108 и 112 ом соответственно. Вторая катушка намотана ПЭЛШО.
Надежды есть
Шалин


Ну так и в первом слагаемом – тоже тогда.
Речь идет ведь об омическом сопротивлении первички? и там, и там?


Нет, сумма должна быть только во втором. Первое слагаемое это просто отношение первички ко внутреннему и просто умноженное на коэфициент 12000. Если первичка составляет 5% от внутреннего, то первое слагаемое станет равным 600. И если второе слагаемое (Ri+r1)/(2*3.14*L) получится 400 (почти «ЛЯ»), то и получим предельный (надеюсь пока) коэфициент «хорошести» 1000.
С уважением.
Алексей Бурцев

> Сообщение от Алексей Шалин
> Вот навскидку рассчитал катушку индуктивности на 600 мГн, 70 ом,
> И те же 600 гн, 40 ом:

В реальных трансах индуктивность получится как раз в половину от идеальной (я так и прикидываю в первоначальных расчетах)
С уважением.
Алексей Бурцев


Для предварительных расчетов индуктивности я использую программу cec v0.6 http://noresin.com/?files/programs.php
Я вношу диаметр провода, которой хочу использовать и подгоняю параметр «индуктивность катушки» до величины, при которой витки получаются, как в передварительном расчете. Потом результат делю на 2, если это для Ш или на 4, если для ПЛ. Так же у нас есть много катушек от предыдуших эксперементов, и я, соотвественно, корректирую расчеты на основе этих «живых» бабин.
С уважением.
Алексей Бурцев


В общем случае, конечно надо учитывать нагрузку, но формула «хорошести» позволяет выбрать оптимальный (IMHO) вариант из нескольких возможных для данного магнитопровода.
Бурцев

> Сообщение от Алексей Шалин
> Вопрос к тебе: сечение сердечника лучше иметь в данном случае квадратное, не
> прямоугольное?
> И ещё: сечение катушки-то тоже, поди, должно стремиться к квадрату?

Алексей, я стараюсь использовать квадратное сечение магнитопровода, но это не всегда возможно, например, для Ш еще можно не доложить пластин, а если есть готовый ПЛ или ШЛ?.
Квадратная катушка конечно позволяет получить минимально возможное сопротивление и минимальную магнитную линию магнитопровода, но для размещения необходимого числа витков требует большего числа слоев, что влечет за собой (при равной индуктивности рассеяния) увеличение емкости. В итоге – выигрываем в низе – проигрываем в верхе
С уважением.
Алексей Бурцев.


ЗЫ. Можно замерить L катушки не разбирая готовый транс – померить индуктивность на достаточно высоких частотах, где еще не сказываются емкости. И вообще, снять зависимость L от частоты в рабочем диапазоне (по уровню -3дБ) транса.


Бурцеву:


Алексей, привет!
Я частенько использую ПЛ25 х 50, ПЛ21 х 45, сложенные ШЛ-ом.
Получаются почти квадраты 50 х 50, 42 х 45.


Встречаются, кстати, чудища – ПЛ40 х 80. Они дадут квадрат 80 х 80, но на таких я пока не мотал.
Шалин


Сергей, если ты планируешь использовать только ПЛ, то не обращай внимание на суммарный коэффициент, а из нескольких возможных вариантов, которые могут у тебя получится, выбери самый наименьший. Например, получились два варианта 2500 и 2000 – я бы порекомендовал выбрать второй .
При использовании ПЛ не надо ни чего менять в формуле, т.к. она отражает ситуацию (второе слагаемое) – что мы услышим, если вытащим сердечник из трансформатора ( при определенных условиях можно ведь сделать транс без магнитопровода?)
В общем случае (при одинаковом верхе) предпочтительно (IMHO) использовать Ш.


Хочу предупредить, что формула «хорошести» – это вариант выбора кол-ва витков и диаметра провода (опосредованно) из нескольких возможных для данного магнитопровода и лишь потом критерий выбора желательного магнитопровода. В формуле много субъективного – например коэффициент 12000 – он отражает мое предпочтение меньшему сопротивлению первички перед остальными параметрами, хотя в целом эта формула обратно пропоциональна добротности катушки (отношение L/r)
С уважением.
Алексей Бурцев


Например, у нас есть магнитопровод с окном для намотки 2см * 8см, то при измении пропорций (при сохранении площади в 16 см^2) на окно 4 см * 4 см, индуктивность рассеянья увеличится почти в 4 раза, т.к. в числитель входит высота намотки (а мы ее увеличили в два раза с 2 до 4см), а в знаменателе стоит длина намотки (а мы ее уменьшили в два раза с 8 до 4см). Емкость межобмоточная уменьшилась менее чем в два раза, т.к. хоть и длина намотки уменьшилась в два раза, однако увеличилась средняя длина витка на 8 см. (конечно, если длина витка у высокой катушки изначальна была 100 см, то добавление еще 8 см сильно ситуацию сильно не изменят). Для восстановления прежней индуктивности рассеянья придется увеличивать кол-во секций, что повлечет за собой почти пропорциональное увеличение емкости. Для типовых трансов всегда более высокая катушка более высокочастотная. Я предпочитаю использовать высокую катушку, а индуктивность «нагонять» увеличением диаметра провода и, как следствие, применять более крупный магнитопровод (межкаскадник с 16см^2 весит без креплений 6,5 кг)
С уважением.
Алексей Бурцев


Из того, что помню:


1.Окно для намотки – 80*28мм (реально намотка 76*26), сечение каркаса 42*42,
первичка – 2502 витков(по 18 слоев по 139 витков проводом 0,5) – индуктивность 0,247 Гн.
2.Все тоже, но первичка 2640 витков (22 слоя по 120 витков диаметром 0,59) – индуктивность 0,276 Гн
3.Все тоже, но первичка 1632 витков (16 слоя по 102 витков диаметром 0,69) – индуктивность 0,12 Гн
4.Окно такое же (намотка 76*27,5), сечение 42*52, витков первички 2800 (20 слоев по 140 витков проводом 0,5, остальное вторичка) индуктивность 0,296 Гн.
С уважением.
Алексей Бурцев


От себя добавлю к посту 98:


Катушка сечением 42 х 45 мм (два ТС180),
намотка – 80 мм х 22 мм.
3600 витков – 577 мгн.
Провод – ПЭЛШО 0,355.
Внешний диаметр у него как раз 0,5 мм.
СЕС считает точно
Шалин


Вот тот транс, о котором я уже говорил выше:


На ШЛ42 х 45 – 85 от ТС180.


Ra = 4,67 ком / 8 ом.


Первичка – 3600 витков провода ПЭВ-2 диаметром 0,47 мм.
Четыре секции – 4+8+8+4 слоёв по 150 витков в слое.
Активное сопротивление первички – 92,5 ома.


Вторичка – 152 витка провода ПЭВ-2 диаметром 0,96 мм в два слоя по 76 витков в слое.
Три секции по две параллельных вторички в каждой секции.
Всего шесть запараллеленных вторичек.
Активное сопротивление вторички – 0,165 ома, приведённое – 92,5 ома.


КПД этого транса – 96%.


«Коэффициент качества по Бурцеву» данного выходника –
12000 х 92,5 / 1500 + (1500+92,5)/(6,28 х 0,577) = 1180.
Что соответствует оценке «хорошо» в его критерии качества
Шалин

> Сообщение от Ал.Д.
> Я это сегодня уже три раза прочитал. Должно быть в Гц, ну, со вторым слагаемым ясно, а
> первое?

А первое – безразмерное.
Эта формула – мои вариации на тему L / R? с привязкой к внутреннему сопротивлению применненой лампы. Она показывает мои личные предпочтения – в предельном случае активное сопротивление первички не должно быть больше 5% от Ri, а частота НЧ каскада с применненой лампой и индуктивностью только катушки не выше 400Гц. Эта формула позволяет сделать выбор (IMHO) из нескольких вариантов для данного магнитопровода. Выведена чисто эмпирически
С уважением.
Алексей Бурцев

> Сообщение от Tommy
> Немного противоречивый критерий. Получается, что чем больше индуктивность самой
> катушки, тем критерий хуже.

Почему же, ведь при высокой индуктивности катушки понижается граница НЧ, т.е. уменьшается второе слагаемое и соответственно вся сумма
Повторюсь, чем ниже сумма двух слагаемых, тем лучше.
Алексей Бурцев

> Сообщение от Oleg
> Получается, чем выше внутреннее сопротивление, тем хуже может быть трансформатор?

Хуже в чем? В формуле нет никаких абсолютных значений – в обоих слагаемых только отношения – в первом только отношение активного сопротивления первички к внутреннему сопротивлению лампы, с которой и будет работать транс, в котором стоит эта катушка, и чем это отношение меньше, тем лучше. Во втором – отношение суммы внутреннего сопротивления лампы с активным сопротивлением получившейся катушки к её индуктивности, т.е. нижняя частота (по уровню -3дБ), которую мы услышим, если вытащим магнитопровод из транса, в котором стоит это катушка.
С уважением.
Алексей Бурцев


Надо искать ОПТИМУМ в ИМЕЮЩЕМСЯ окне. Если найденный оптимум не устраивает по каким-либо причинам, надо искать другое окно
Шалин

> Сообщение от wizard
> Но в данном случае речь о факте: ТВЗ от М.Г., конечно, как я и говорил -начальный уровень
> хайэнда!

Анатолий, формула лищь показывает, что у транса МГ очень плохое первое слагаемое и ОТЛИЧНОЕ второе.
Бурцев


Привет, Алексей!
Я слушал трансы с 4000 попугаев!
Весёлый, гудящий бас, довольно неуправляемый.
то был транс с первым слагаемым в 3000 примерно и со вторым в тысячу.
Шалин


Да, посчитал необходимую индуктивность катушки без сердечника для Г811 (из расчёта 1000 попугаев). Надо 6,69 гн!!!
Шалин


Если у нас активное сопротивление первички равно 5% от Ri лампы, то левая часть всегда равна 600.
Остаётся выгнать правую часть формулы в 400 гц.
(Расчёт производился по 1000 попугаев.)


Для лампы ГМ70, к примеру, это достигается при сопротивлении первички в 75 ом и индуктивности катушки без железа – 627 мГн,
для 6С4С – 42 ома и 350 мГн,
для 6П42С в триоде – 17,5 ом и 146 мгн.


На железе ШЛ50 х 50 – 105 это будет соответственно:
3750 витков для ГМ70,
2800 витков для 6С4С,
1800 витков для 6П42С.
Вроде всё ясно рассказал.
Шалин


Если бы формула показывала «коэффициент хорошести» – КХ —
при неизменном показателе полосы пропускания на НЧ хотя бы,
то ею можно было бы пользоваться успешно. А фактически по этой формуле просто получить КХ, уменьшая полосу НЧ, например с 1,5 до 15 Гц, что, кстати, хорошо видно из вычислений, которые мне прислал Алексей Шалин. Получается согласно его вычислениям, что ТВЗ для М.Г.
станет «хорошим», если снизу полоса 15 Гц по -3 дБ,
а при полосе 1,5 Гц – это «плохой» ТВЗ.


Всё бы ничего, если бы слух
не говорил об обратном.ТВЗ даже с 7…10 Гц по -3 дБ для меня давно
нормальный хайфай, но уже не хайэнд.


Если бы формула КХ давала «кволитиметрию» без учета специфичности слухового критерия, то был бы порядок. А без этого – снова «волюнтаризм».
Макаров


Вернемся к истокам
Есть такой параметр, как L / R? называемый добротность катушки, и все, вроде бы, согласны, чем он выше, тем лучше качество катушки. Но в реалиях можно получить несколько катушек с одинаковой добротностью, но с разным сопротивлением и индуктивностью, например 0,07Гн/5ом, 0,28Гн/20ом, 1,26Гн/90 ом, все эти катушки имеют добротность 0,014.
Если эти катушки использовать в трансформаторе или анодном дросселе, и примененный магнитопровод со своим сечением, мю с необходимым зазором и длиной магнитной линии позволяют получить даже для катушки с 0,07Гн полную индуктивность величиной, например, не меньше 20Гн, а использовать планируется, например, лампу WE 421A с рабочей точкой, где ее Ri = 330 ом, то для транса с самой маленькой катушкой малосигнальная полоса начнется с частоты (330+5)/(2*3,14*20) = 2,7Гц, со средней с (330+20)/(2*3,14*40) = 1,4Гц, с большой (330+90)/(2,14*180) = 0,37Гц. Вроде бы третий трансформатор самый лучший, т.к. имеет самую низкую частоту, но классики рекомендуют для обеспечения нормальной работы триода сопротивление первички не более 10% (волшебники вообще желают не более 2%) от Ri. Тогда получается, что первый трансформатор лучше. Но истина, как всегда, посредине. Я попытался найти критерий компромисса для расчета (а расчет трансформатора это всегда качели – в чем то выигрываем, в чем то проигрываем) с небольшим уклоном в меньшее сопротивление первички (волшебники в своих желаниях такой уклон вообще сделали в 90 градусов, наверное не зря ). Если применить формулу, то Кхор для транса с первой катушкой, то получится = 943 попугаев, со второй 926, а третий 3326. Т.е. на мой взгляд, трансформатор со второй катушкой более предпочтителен, хотя не имеет рекордной полосы или минимального сопротивления первички.
С уважением.
Алексей Бурцев

> Сообщение от Tommy
> Именно большая емкость транса и дает большой выброс, поэтому я предпочитаю из двух зол выбирать бОльшую Ls, чем
> бОльшую емкость. Поэтому мои трансы практически не имеют выброса, даже те, что с полосой в 100КГц.

Категорически согласен!
Шалин


Хочу вставить свои семь копеек в систему оценок трансов по-бурцевски
По моим слуховым наблюдениям трансы
с Кхор=1600–1800 звучат уже приемлемо (слушать можно),
с Кхор=1400–1600 – вполне удовлетворительно,
с Кхор – 1200–1400 – весьма хорошо,


Транса с Кхор выше 1180 пока не слушал, но рост качества в ту сторону, в сторону уменьшения попугаев (вплоть до 38-ми! ) наблюдается.


Рост качества звука сказывается в первую очередь на воспроизведения баса. Он становится быстрей, легче, масштабней и глубже (понятно описАл?).
Вот примерно так.
Шалин


Пара слов по теме и не в тему.


Алексей Бурцев сочиняет свои формулы хорошести, исходя из собственных альтруистических побуждений. Но считает трансформаторы он не для своих личных усилителей и не в стол. Те основные критерии, которые заложены при проектировании – это опыт нашей компании. Это – наше понимание того, как должно звучать то или иное изделие.


Когда wizard представлял свой подход к созданию хорошего звука, он достаточно подробно рассказал о своей системе, истории ее образования: «хорошая акустика для меня инструмент» (С) wizard. И это понятно и правильно, многое в аудио субъективно и зависит от остального тракта. Может быть Алексею Бурцеву стоит описать систему, акустику и прочие важные моменты. То есть весь тот инструментарий, используя который он и получил такие своеобразные соотношения.


Использовать одну систему как эталон – это лишь один из способов делать усилы. Несколько эгоцентричный 8-). Но позволяющий сделать устраивающий себя звук. Вопрос лишь в том – устроит ли это звучание других людей. Но это уже тема отдельная и мутная. Единственное, что могу сказать по поводу «хорошая акустика для меня инструмент» – АС монтана, применяемые Ю. Макаровым в качестве «инструмента», лично мне категорически не нравятся (как и все АС этой фирмы). А значит, вряд ли понравится что либо, сделанное с помощью такого инструмента.
И ещё, Игорь, а зачем тебе такое подробное вникание в нюансы трансформаторостроения? Ты хочешь обогатить свой опыт в намотке трансов? Тебя что, не устраивают те, которые ты уже намотал??
===Я по-прежнему настаиваю, что полоса вниз важнее прочих показателей. ИМХО. Посредством ушей. Но в моей системе. Допускаю, что не везде это слышно.===


Я по прежнему настаиваю, что кпд важнее всех прочих показателей и увеличение за счёт кпд полосы вниз приводило к ухудшению звучания на всех, слышимых мною, системах. Допускаю, что существуют системы, на которых этого не слышно.


Сергей Рубцов.


Вычисление оптимального зазора даже по учебникам дело непростое (см. фото из книжки Ю.С.Русина «Трансформаторы звуковой и ультразвуковой частоты «Энергия» 1973). Мы поступаем обычно так: в программе Tube Trans Calc.exe? получаем предварительное значение зазора, потом на стенде с предполагаемой к использованию лампе подбираем зазор таким образом, что бы при максимальном напряжении НЧ на вторичке и токе катода на 10–15% больше номинального, индуктивность была максимальной (определяем по падению на 2,5дБ с помощью осциллографа с запоминающей трубой). Для ламп, которые создают достаточно большую индукцию на первичке, подбираем зазор по минимальному искривлению синуса при максимальном сигнале на частотах 4–10Гц (на падение не смотрим). Потом, уже в готовом аппарате, зазор подбираем на разножанровой музыке на слух (обычно увеличивая в 1,5–2 раза). Однако, при черезмерно завышенном зазоре, бас становится пухлым и мутным (из-за увеличившихся гармоник из-за малой индуктивности). После окончательной установки зазора, проверяем на постоянство границы НЧ при изменении амплитуды на 30–40дБ. Если изменения превышают 30%, то ищем, где напортачили .


С уважением.


Алексей Бурцев


Про попугаев понять можно, только изготовив подобный транс и послушав его в сравнении, например, 1100 и 3000 попугаев.
Причём электрические параметры (полоса) сохранить одинаковыми.


Попробуй взять железо ШЛ42 х 45 – 85 (пара ТС180, сложенные ШЛ-ом),
в его окне (25 х 80 мм) посчитай необходимую обмотку так, чтобы активное сопротивление первички (как и приведённое вторички) равнялось 5% от Ri лампы, должен получиться транс с малым к-вом попугаев.


И сравни его с трансом с близкими электрическими параметрами, например на ТБС-0,25, ШЛ32 х 64 – 55 (там будет около 3000 попугаев из-за меньшего окна (16 х 50 мм)).


Разница существенная, особенно в мидбасу и басу.
Шалин


Не далее, как вчера (или сегодня?) ночью было произведено сравнение выходных трансов для моего преда.


Все трансы бали довольно габаритными:


1. На ШЛ44 х 64, с 1820 «попугаев» по-бурцевски.
2. На ШЛ40 х 50, с 1530 «попугаев».
3. На ШЛ50 х 50, с 1120 «попугаев».


Трансы имели довольно близкие электрические параметры,
абсолютно одинаковый Ктр (11:1), близкие L, Fн, Fв,
отличались активными сопротивлениями обмоток.


Так вот, формула Бурцева полностью подтвердилась:
наиболее ЯСНЫМ, ЧЁТКИМ и БЫСТРЫМ в басу было звучание третьего транса с Кхор=1120. Очень заметно это было на композициях, где на фоне мощных, быстрых ударов бочки идут бас-гитарные соло.
Или очень здОрово также заметно это когда играют одновременно три контрабаса (диски “Superbass”, а также одна из композиций Кристиана Макбрайда).


Словом, концепция Бурцева-Рубцова работает!
Шалин

> Сообщение от Марк Фельдшер
> Блин, забыл.. в попугайской формуле индуктивность катушки подставлять в Генри или в
> милигенри…
> И так и не понял – формула-то для двухтактных трансов годится?
> А то давеча сделал – а отпопугаить не могу…
> Индуктивность Lаа 100 Гн, индуктивность катушки 0,56 Гн,
> Сопротивление вторички ( при коммутации 8 ом) 0,2 ома, сопротивление Rаа – 190 ом,
> лампы- Елки 34…

Марк, формула состоит из двух слагаемых:
(12000*r1)/Ri и (Ri+r1)/(2*pi*Lk)


Первое слагаемое – это отношение отношение активного сопротивления первички (r1) к внутреннему сопротивлению генератора (Ri) и чем оно ниже тем лучше (но в реальных трансах ниже 600, т.е. r1 = 5% от Ri, получить сложно).


Для РР это слагаемое получается такое: (12000*r1)/(2*Ri)
Для твоего примера с EL34 (Ri в триоде, если не ошибаюсь 900 ом) получим 12000*190/2/900 = 1266


Второе слагаемое – это какая получится нижняя граница (-3дБ) у трансформаторного каскада, если убрать магнитопровод из транса. Чем ниже эта частота, тем лучше
(в пределе хотелось бы создать такую катушку, с индуктивностью которой полоса бы получилась от 10–20Гц, но в реалиях, при сопротивлении обмотки в 5% от Ri, получить меньше 400Гц мне не удаётся).


Для РР, работающего в классе А, второе слагаемое получается такое: 4*(Ri / 2?+r1/2)/(2*pi*Lk), или после сокращений (Ri+r1)/(pi*Lk), т.е. значение индуктивности необходимо делить на 2.
Для твоего примера получается (900+190)/(3,14*0,56) = 620, и в итоге 1266+620 = 1886, т.е. видно, что для улучшения Кхор, необходимо уменьшать сопротивлене обмоток.
Бурцев


Начнем со второго критерия, который раньше назывался – «постоянная времени» и был сильно волюнтаристским. Мы его заменили на рекомендованный Войшвилло:


1. Для ламповых каскадов с трансформаторной или дроссельной нагрузкой необходим конденсатор (с которой работает лампа) такой емкости, чтобы СУММА сопротивления ПЕРВИЧКИ по постоянному току и ЕМКОСТНОЕ сопротивление конденсатора на частоте, где падает усиление каскада в 1,4раза (-3дБ) НЕПРЕВЫШАЛА 10% от Ri примененной лампы.


Алексей Бурцев


1. Про трансы.


26Гн на частоте 30Гц будут иметь сопротивление 26*2*3,14*30 = 4900ом. При подаче на сетку 6Э5П 2В RMS получим амплитуду
напряжения на аноде 2*1,4*35 = 98В. Это напряжение на трансе с сопротивлением первички 1К1 создаст колебание тока 98/(4900+1100) =
16,3мА, но из-за сопротивления первички анодное напряжение будет дергаться на +/- 1100*0,0163 = 18В. Т.е. под действием сигнала
анодное напряжение будет меняться с 235–18 = 217В до 235+18 = 253В. Использование такого сопротивления первички эквивалентно
применению конденсатора, работающего с лампой, величиной 1/(1100*2*3,14*30) = 4,8мкФ


2. Про фильтрацию


В нашем старом примере была выбрана величина подавления пульсаций на уровне -70дБ только потому, что применялась прямонакальная лампа, т.е при таком подавлении пульсаций анодного на выходе фон будет определятся 100Гц от накала.
Формально, для ламп косвенного накала необходимо при расчете пульсаций исходить из не ухудшения отношения с/ш источника сигнала. Т.е. в случае использования СД необходимо получить отношение с/ф величиной около 96дБ для входного сигнала 2В RMS. Для твоего случая получается 2*1,4*35/63100 = 1,5мВ, т.е. не обойтись без многозвенной фильтрации, например LCRC. Если взять 7,8Гн и первая емкость 1100 мкф, а вторая 400, то дополнительный резистор необходим величиной (36/1,5)*1000000/(2*3,14*100*400)+0,1 не менее 97 ом.


С уважением.


Алексей Бурцев


Рассмотрим трансформаторный каскад. Лампа работает с ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОЙ цепью, состоящей из активного сопротивления первички, индуктивного сопротивления первички (в случае выходного транса эта индуктивность защунтированна приведенным сопротивлением нагрузки), емкостного сопротивления конденсатора БП, защунтированного остальной частью БП и, если есть, резистора автосмещения. Активное сопротивление первички и емкостное сопротивлени БП это ПАРАЗИТНЫЕ параметры, т.к. из-за изменения тока через лампу дополнительно ИЗМЕНЯЕТСЯ анодное напряжение. Обычно страраются уменьшить сопротивление БП увеличением емкостей и/или установкой стабилизаторов. Но лампе все равно, где набегает это паразитное сопротивление – на первичке или на недостаточной емкости – цепь то последовательная. Я в приведенном примере хотел показать, что применение транса с ВЫСОКИМ сопротивление первички эквивалентно применению очень маленькой емкости, т.к на частоте максимальной амплитуды звукового сигнала (30–40Гц) паразитные сопротивления этих элементов равны. Незря класики советуют выбирать такое сопротивления первички и необходимую емкость, чтоб их сумма на нижней частоте каскада не превышала 10% от внутреннего сопротивления примененой лампы. А можно еще меньше, и это даст значительно более динамичный, насыщенный и прозрачный бас и, как следствие выразительную середину.


Про 97 ом.


170ом это только для первой цепи LC для обеспечения апериодического характера фильтра, т.е. при включении-выключении и резком инменении тока в нагрузне не было всплесков анодного напряжения, а 97 ом это уже дополнительная фильтрация, но его можно заменить на соответствующий дроссель.


Про LCLC или LCRC


Формально LCLC более предпочтителен, но его точный расчет сложен. Желательно вторую индуктивность выбитать как можно меньше, а емкости выбирать одинаковыми и максимально большими. Применив два кондера по 1400мкф, второй дроссель можно взять индуктиность в 25 мГн, и, соответствеено, очень маленького сопротивления.


Про AZ12


По току этот кен подходит для двух 6Э5П, но для дальнейших расчетов необходимо померить его внутреннее сопротивление в диапазоне токов от 10 до 200 ма.


Про необходимые емкости.


Величину минимально необходимой емкости ты уже, наверное, знаешь. А максимальная величина ограничена размерами корпуса, бюджетом, увеличением паразитной индуктивности монтажных проводов, ограничением по току выпрямителя при зарядке этих емкостей. В общем случае необходимо стремится использовать большую емкость, маленькую индуктивность и минимально возможное сопротивление БП (т.е. БП с максимальным КПД), а трансформатор с максимальной индуктивностью и . минимальным сопротивлением обмоток (т.е. с максимальным КПД)


С уважением.


Алексей Бурцев


Ой мало сечение. Ток то 55мА. Я обычно прикидываю необходимую габаритную мощность магнитопровода по простой формуле Ri*Io*Io*150, т.е. для Е55 желательно использовать сердечник на 600*0,055*0,055*150 = 272Вт. Я использовал железо сечением 40*50 и с окном каркаса для намотки 27*80.
Бурцев


Равенство r1=r2` имеет значение только для выходного каскада, т.к определяет выходное сопротивление и, соответственно, Кд. Однако, может получится так, что суммарная добротность акустики в купе с чуть большим выходным сопротивлением окажется более предпочтительным, чем при минимальном выходном сопротивлении, т.е. можно спокойно пойти на определенный «перекос» в сопротивлениях обмоток.
Для межкаскадных трансформаторов я спокойно иду на пропорцию r2`=5*r1, при условии, что r1 <= 5% от Ri.
Для трансформатора в сборе с магнитопроводом Кхор превращается в тау транса, т.е. отношение L / r 1? – чем оно больше, тем лучше (пока удалось получить для SE трансов 2сек).
Т.е. мы считаем, что за телесность отвечает индуктивность только первички (т.е. без магнитопровода), точнее – чем ниже частота (Ri+r1)/(2*pi*Lk), тем лучше воспроизводится нижняя середина и верхний бас. Но в погоне за высокой индуктивностью можно получить излишнее сопротивление этой обмотки и получить «размазанный», «пухлый» бас, т.к. r1 увеличивает выходное сопротивление БП. В этой формуле и попытались учесть все эти «качели» .
Бурцев
Аудио-википедия

Инструменты пользователя

Инструменты сайта

Инструменты страницы
